Расчет геометрических параметров панели в сечении 6-6.

Расчетные нагрузки : q_σ = 0 даН/мм ; q_τ = 4,592 даН/мм.

Направление 0⁰ для основы соответствует направлению действия нагрузки q_σ , а направление для основы ⁰ соответствует направлению действия нагрузки q_τ. Исходя из этого, определим необходимую толщину КМУ для восприятия q_σ и q_τ , имея ввиду то , что панель работает па сжатие.

Итак : Несмотря на то, что q_σ = 0 даН/мм примем количество слоёв с ориентацией 0⁰ n⁰ = 4 слоёв. ( = 0,52мм. ) = = 0,1838 мм. Примем количество слоёв с ориентацией ⁰ n⁴⁵ = 4 слоя. (

Всего имеем : n⁰ + n⁴⁵ = 4+4= 8 слоев, общая толщина которых равна =8 х 0,13 = 1,04 мм.

При данной толщине действующие напряжения равны:

= 0 ; = = = 4,42 даН/мм² ;

Определим пределы прочности и модуль упругости для данной укладки, для чего определим коэффициент укладки К_{укладки}.

Для направления 0⁰ ( вдоль действия потока q_σ ) К_{укладки} = + 0,25 = + 0,25 0,125 = 0,625. = 0,625 ⋆ 75 = 46,875 даН/мм² , а = 0,625 ⋆ 21500 = 13438 даН/мм².

Для направления ⁰ ( от действия потока q_τ ) х + х 6,2 + даН/мм².

+ = 0 + = 0,08

Оставляем данную укладку.

Выводы :

1. Спроектированная обшивка отвечает требованиям прочности.

2. Необходимо определить высоту сотового заполнителя, обеспечивающего устойчивость панели при сжатии и при сдвиге ( их действие одновременное ).

Определение высоты сотового заполнителя в зоне сечения 5’-5’. ( Х₅ =846,395мм. – расстояние между лонжеронами).

Для данного сечения : · толщина одной из обшивок = 1,17мм., · схема ориентации слоев 0⁰, 0⁰, 0⁰, +45⁰, 0⁰, 0⁰, 0⁰, -45⁰, 0⁰, соты ,0⁰, - 45⁰, 0⁰, 0⁰, 0⁰ +45⁰ , 0⁰, 0⁰, 0⁰; 49,05 даН/мм² ; ; 1,56 даН/мм² ; 63,0 даН/мм² , даН/мм², = 18060 даН/мм².

Зададимся следующими параметрами : высота сот 8 мм; расстояние между нервюрами 300мм; панель с полузащемлённым опиранием на каждую нервюру; для данной панели коэффициент защемления

. Проверим данную панель на устойчивость по формуле . по [5], стр.63, формула (2.2):

Площадь сечения 2-х обшивок F = 2 х 1,17 х 10 = 23,4мм².

Момент инерции сечения: I = 2 х 1,17х 10 х ( ⁴.

Радиус инерции сечения , а ² = = = 21,02мм².

.

Запас по устойчивости 1,7.

Определение критического значения q_τ^крит. по формуле: q_τ^крит

см. [2], (7.15), стр. 164 и [7], (10) стр. 271 (приведенные ниже формулы относятся к конструкции из металла. При применении композиционных материалов в обшивках и при применении сотового заполнителя не из металлов в формулы должны быть внесены корректировки ), где: D - цилиндрическая жесткость трехслойной панели, у которой обшивки одинаковой толщины (δ_обш),высота сот 2h, жесткостью сот можно пренебречь. D определяется по формуле [8], стр. 151

Е- модуль упругости материала обшивок. Для нашей обшивки из углепластика, для нашей укладки слоёв Е = 18060 даН/мм², толщина одной обшивки h = μ-коэффициент Пуассона для углепластиковой обшивки данной укладки в двух направлениях: μ_0,90 = 0,25, μ_90,0 = 0,17 ( по расчётам, проведённым в ЦАГИ ), μ² = μ_0,90 х μ_90,0 = 0,25 х 0,17 = 0,0425, а 1 – 0,0425 = 0,9575.

, где

L-большая длина стенки ( ширина панели - расстояние между лонжеронами ), L = Х₅ = 846,395 мм.

,

= = 12,84

m_s - коэффициент опирания кромок сотовых панелей при сдвиге, определяется по графику [2], рис. 7.55, стр. 165. Для определения m_s необходимо определить коэффициент параметра сдвига k по [7], (3), стр.269.

В₀

G-модуль сдвига сот. Соты ПСП с ячейкой а = 1,85мм, толщина стенки ячейки 0,04мм , удельный вес сот γ=0,048 г/см³, высота сот h = 8мм. = 90

= = 0,027. При и при K= 0,027 по Рис.7.55 б) [2] m_s= 8; где Н= 300мм ( шаг нервюр ).

= 12,84 = 12,84 8 = 102,72 . Действующее q_τ = 3,645 даН/мм

τ_{критич.}= = _. = 43,9 τ_{действ.}= 1,56 В соответствии с [2], стр.158, формула(7.3) :по критерию прочности

+ = 0,59 + 0,001 = 0,591. Запас равен = 1,69.

Выводы:

1. Спроектирована трёхслойная панель с обшивками из углепластика КМУ- 7Л с сотовым заполнителем ПСП. 2. Толщины каждой из обшивок ( в различных зонах приведены в таблице 3,высота сот = 8мм ( постоянная для всей панели). 3. Шаг нервюр Н= 300мм. , опирание на каждую нервюру – полузащемленное. 5’-5’ – самой нагруженной зоны ). Для зон от сечения 1-1 до сечения 4-4 шаг нервюр может быть увеличен, что необходимо определить расчетом. На Рис. 6 показаны предполагаемые оси нервюр, но они могут быть и другими. 4. Данная панель удовлетворяет требованиям прочности и устойчивости при их совместном действии. Запасы по критерию прочности и устойчивости при совместном действии сжатия и сдвига 5’-5’ – самой нагруженной зоны ).

Таблица 3. «Схема расположения слоев с указанием геом. параметров.»

Рис. 6. Конструкционно-силовая схема консоли крыла.

Рис.7.Б-Б (полузащемленное опирание.)

Разработка стенки лонжерона(передний лонжерон) рис.12. Материал: КМУ-7Л.

90⁰

45⁰

Рис.8. Передний лонжерон (вид А).

Для сечения 6-6: Н_{пер.л-на} 218,3886мм.; Ʃ = 7289.82 даН. ( для конструкции из КМ ).

Для сечения 1-1: Н_{пер.л-на} 101,6мм.; Ʃ = 114.75 даН. ( для конструкции из КМ ).

• ⇐ Назад
• 1
• 234
• 5
• Далее ⇒