Электроснабжение сельскохозяйственных предприятий, предприятий агропромышленного комплекса и сельских населенных пунктов

EL2 EL3 EL4 А В С N РЕ P1 EL1 S3   Wh S1 SF1 S2     SF2 EL5 EL7 S4 EL6 S5 X1 X2   Рисунок 7.8 - Принципиальная схема квартирной электропроводки

На схемах подключения обязательно указывают промаркированные вводные и выводные зажимы подключаемых устройств (рисунок 7.9).

Сеть А1А2N АN 321   S1 S2 EL2 123 А1 А2 EL1 EL3     Рисунок 7.9 - Схема подключения трехламповой люстры

Подключение люстры с тремя лампами осуществлено так, чтобы при включении выключателя S1 загоралась лампа EL1, при включении выключателя S2 - загорались лампы EL2 и EL3, а при включении обоих выключателей - загорались все три лампы. К зажимам 1, 2 и 3 люстры подходят три провода: 1 - общий от всех ламп; 2 - от лампы EL1 и 3 от ламп EL2 и EL3 (рисунок 7.9). В потолке в месте подвеса люстры имеются три проводника: А1 и А2 от выключателей S1 и S2 и нулевой N от электрической сети. При указанном на схеме (рисунок 7.9)порядке подключения проводов к люстре, схема будет работать в заданном алгоритме.

Питание производственного сооружения (рисунок 7.10) осуществляется от трансформаторной подстанции кабелем 11, проложенным в канале 10 до колодца 9 и далее по траншее 8 до группового щита 7, установленного в щитовой (рисунок 7.10). В помещении 1 преобразователей электрической энергии установлены: трансформатор 1 и выпрямитель 2, запитанные по линии 3, идущей от первой панели (секции) щита 7. В производственном помещении 2 установлены электромеханические устройства с электродвигателями (4.1 ... 4.4) и трансформатор 5, запитанные по линиям 12 и 13 от пятой и шестой секций (панели) распределительного щита 7. Питание остальных электропотребителей осуществляется по линиям, проложенным в трубе 14, а затем по линиям 16 и 17 проложенным в трубах под полом на глубине 0,5 м. Многодвигательный привод 6 запитан по линии 17 от второй панели (секции) щита 7. Шинопровод 15, смонтированный на стойках запитан по лини, проложенной в трубе 14 от четвертой панели щитка 7. Пульты 18 и 19 запитаны по линии 17 от третьей панели (секции) щита 7. От трансформатора 5 запитана линия низкого напряжения. По наружному периметру здания имеется контур с заземлителями 21, а по внутреннему периметру ограждающих конструкций здания - заземляющий контур 22.

При монтаже линий электропередач пользуются планами и профилями трассы, чертежами переходов через естественные и искусственные преграды: реки, каналы, железнодорожные и автомобильные дороги, линии электропередач и другие сооружения. На планах (рисунок 7.11) показывают ось линии электропередачи с указанием всех углов поворота, мест установки опор, пикетов, протяженность прямых участков, ситуации прилегающей к линии электропередач местности.

На профиле трассы (рисунок 7.12) показывают оси опор и положение нижнего провода ЛЭП при наибольшей стреле провеса. Рельеф земной поверхности показывается сплошной линией; буровой профиль, указывающий залегание грунтов - показывают пунктирной линией. Под профилем дают спрямленный план трассы - (абрис или кроки маршрута), под которым помещают данные о типах опор, протяженности пролетов и порядковых номерах опор. Ниже указывают высотные отметки профиля трассы, пикетаж (расстояния между пикетами) и километраж трассы в километрах и сотнях метров.

При переходе через естественные или искусственные препятствия: реки, железнодорожные пути, железнодорожную контактную сеть, линии электропередач и связи, вычерчивают профиль линии электропередачи (рисунок 7.13) показывают две опоры по одной с каждой стороны препятствия и нижний провод линии с указанием стрелы провиса провода, вертикальных и горизонтальных габаритов перехода.

Простейшим комплектным распределительным устройством открытого типа является мачтовая подстанция (рисунок 7. 14). Подстанция оборудуется на деревянной П – образной (реже железобетонной) опоре 2. Трансформатор 5 устанавливается на высоте 4 – 5 м. на ригелях 3. Сбоку трансформатора монтируется площадка 4 для обслуживания трансформатора. Линия 9 напряжением 10 кВ подключается к трансформаторной подстанции через разъединитель 7 (РЛН – 10) отпайкой 8 и далее через трубчатые разрядники (ПКС) 6 к выводам высокого напряжения трансформатора 5. РУ 04 кВ смонтировано в шкафу 1, расположенного для удобства обслуживания таким образом, чтобы все аппараты были расположены в наиболее благоприятной зоне при работе стоя. В шкафу 1, кроме трансформатора тока расположен выключатель нагрузки (автомат) низкого напряжения трансформатора 5 и выключатели отходящих линий 11. Лестница 11 складывается и запирается. Чтобы посторонние люди не могли проникнуть на площадку обслуживания 4 трансформатора 5

Современные системы управления комплектуются тиристорными бесконтактными пускателями. Принципиальная схема переключения силового тиристора VS1_{СИЛОВОЙ} на постоянном токе приведена на рисунке 7.15.

+     RНАГР RУПР RНАГР << RУПР   VS1СИЛОВОЙ С VS2УПРАВЛЕНИЯ + +     UУПР1 UУПР2 -   Рисунок 7.15 - Тиристорный переключатель

На переменном токе широкое применение нашел фазоимпульсный способ управления тиристорами. На рисунке 7.16 приведены графики, иллюстрирующие возможные способы переключения тиристора.

U В 1 UA     13 14 10 9 7 11 12 2 5 6   0 tП5 Т=p tИ5 15 Рисунок 7.16 - Способы управления тиристором на переменном токе

1 - полупериод регулируемого переменного напряжения;

2 - зависимость величины управляющего напряжения переключения тиристора от напряжения на его аноде;

3, 4 - положительные постоянные управляющие напряжения разного уровня, подаваемые на управляющий электрод тиристора, для его отпирания;

5, 6 - фронты импульсов тока, проходящие через отпертый управляющими напряжениями 3 и 4, поданными на управляющий электрод тиристора (амплитудный способ регулирования момента отпирания тиристора постоянным током);

7, 8 - положительные управляющие напряжения переменного тока разной амплитуды, подаваемые на управляющий электрод тиристора, для его отпирания;

9, 10 - фронты импульсов тока, проходящие через отпертый управляющими напряжениями 7 и 8, поданными на управляющий электрод тиристора (амплитудный способ регулирования времени отпирания тиристора переменным током);

11, 12 - положительные управляющие напряжения переменного тока одинаковой амплитуды, подаваемые на управляющий электрод тиристора со сдвигом по фазе, для его отпирания;

13, 14 - фронты импульсов тока, проходящие через отпертый управляющими напряжениями 11 и 2, поданными на управляющий электрод тиристора (фазовый способ регулирования момента (времени) отпирания тиристора переменным током);

15 – строб положительного управляющего импульса, подаваемые на управляющий электрод тиристора со сдвигом по фазе, для его отпирания;

16 - фронт импульса тока, проходящий через отпертый управляющим импульсом напряжения 15, поданными на управляющий электрод тиристора (фазо - импульсный способ регулирования времени отпирания тиристора).

Принципиальная схема квазиэлектронного пускателя и диаграмма его срабатывания при включенных контактах SA приведена на рисунке 7.17.

При замыкании контактов SA при положительной полуволне на гнезде А схемы по цепи: гнездо А цепи, катод тиристора VS1, управляющий электрод VS1, замкнутые оператором контакты SA, резистор R, управляющий электрод тиристора VS2, катод VS2, гнездо В цепи. Ток управления, протекает черезкатод VS1 и его управляющий электрод в обратном направлении. Диодные свойства этого р–n перехода незначительны. Положительный потенциал на управляющем электроде тиристора VS2 обеспечивает достижение необходимого значения управляющего тока и «пробой» тиристора и тиристор отпирается. В открытом состоянии тиристор VS2 шунтирует цепь управления, так как в открытом состоянии сопротивление тиристора стремится к нулю и потенциал точки А приближается к потенцалу точки В и ток управления резко падает, так как сопротивление цепи управления значительно больше сопротивления открытого тиристора VS2. Получаем автоматическую отсечку тока управления. Запирание тиристора VS2. происходит при смене полярности зажима А., но теперь под действием управляющего тока открывается тиристор VS1. Момент отпирания тиристора (угол a) зависит величины гасящего сопротивления R и сопротивления нагрузки Z.

VS1       А SA R В   VS2 UU IIУПРИ I   0 w t   Рисунок 7.17 - Квазиэлектронный контактор

Для стабилизации угла отпирания тиристоров управляющий р – n переход каждого из тиристоров шунтирован стабилитроном, гарантирующим отпирание тиристоров только при достижении на управляющих электродах напряжения равного напряженю стабилизации стабилитронов VD1 и VD2, что повышает наджность срабаотывания (отпирания) тиристоров.

Принципиальная схема квазиэлектронного пускателя со стабилизацией угла отпирания тиристоров приведена на рисунке 7.18.

.

VS1   VD1 VD2   SA R   VS2   Рисунок 7.18 - Квазиэлектронный контактор со стабилизацией угла отпирания тиристоров

Для энергоснабжения предприятий средней мощности применяются радиальные и магистральные схемы питания с одним и более приемными пунктами. Питание предприятия может осущест­вляться радиальными линиями от подстанции энергосистемы и собст­венной ТЭЦ. Если подстанция энергосистемы расположена на значи­тельном расстоянии от предприятия, то используется схема, в которой питающая сеть выполняется напряжением 35 кВ, а при­емным пунктом электроэнергии служит главная понизительная под­станция предприятия с трансформаторами Т1 и Т2 (рисунок 7.19) .

.

W1 35 кВ     Т1     10 кВ РУ10 кВ     ГПП   W4 W2 W3 Т2 W8 К другим 0,4 кВ потребителям резерв   РУ0,4 кВ 0,4 кВ W5 W6 W7 К цеховым РП Рисунок 7.19 – Схема внешнего энергоснабжения предприятия средней мощности с ГПП (глубокий ввод)

Резервная линия W8 (при ее необходимости, например для питания резервного или аварийного освещения) может быть запитана от шин 0,4 кВ понизительной подстанции расположенного рядом другого предприятия, даже в том случае, если его понизительные трансформаторы запитаны от фидеров W2или W3. той же ГПП.

При небольшом расстоянии от подстанции энергосистемы питающая сетьможет быть выполнена на напряжение 10(6) кВ, в этом случае приемным пунктом служит цен­тральная распределительная подстанция предприятия (рисунок 7.20).

.

W1

ЦРП

Т1 W5

0,4 кВ

резерв

РУ0,4 кВ

0,4 кВ

W2 W3 W4

К цеховым РП

Рисунок 7.20 – Схема внешнего энергоснабжения предприятия средней мощности с ЦРП

Резервная линия W5 (при ее необходимости, как и предыдущем случае) может быть запитана от шин 0,4 кВ понизительной подстанции распложенного рядом другого предприятия.

При наличии на предприятии электроприемников первой, второй кате­горий пункты приема электроэнергии должны иметь два трансформа­тора, две секции шин, запитываемые не менее чем по двум линиям от разных систем (секций) шин подстанции энергосистемы. Предпочти­тельным является вариант, когда линии выполняются на отдельных опорах и идут по разным трассам. Пропускная способность питающих линий должна обеспечивать питание электроприемников первой и второй категорий, при исчезновении напряжения на одной из линий. При этом допускается, на время полного восстановления энергоснабжения отключение не ответственных потребителей электрической энергии.

На рисунке 7.21 представлены схемы внешнего электроснабжения предприятия при питании его от разных систем (секций) шин район­ной подстанции энергосистемы с приемными пунктами: центральная распределительная подстанция и подстанции глубокого ввода - главная пони­зительная подстанция (рисунок 7.22).

Решение о питании промышленного предприятия от сетей энерго­системы напряжением 35 кВ следует принимать при невозможности питания предприятия на других напряжениях.

В зависимости от по­требляемой мощности и состава электроприемников в качестве прием­ных пунктов могут быть применены: трансформаторная подстанция 35/10(6) кВ с трансформаторами мощностью 1,6—10 МВА и (или) трансформаторные подстанции 35/0,4 кВ с трансформаторами до 2,5 МВ А.

Результаты выбора трансформатора заносят в таблицу 1.3

W1 W2 6 (10) кВ 6 (10) кВ   Т1 ЦРП Т2     0,4 кВ РУ 0,4 кВ   W3 W4 W5 W6 W7 W8 К цеховым РП Рисунок 7.21 – Схема внешнего энергоснабжения предприятия средней мощности II и I категорий с ЦРП

.

W1 W2 35 кВ 35 кВ   Т1 ГПП Т2     10 кВ РУ10 кВ   W3 W4 W5 W6 W7 W8 К цеховым ТП и РП Рисунок 7.22 – Схема внешнего энергоснабжения предприятия средней мощности II и I категорий с ГПП (глубокий ввод)

Силовые трансформаторы - основное электрооборудование, обеспечивающим передачу и распределение электро­энергии на переменном трехфазном

токе от источников питания к по­требителям. На повысительных и понизительных подстанциях применяют трех­фазные трансформаторы или группы однофазных трансформаторов с двумя или тремя раздельными обмотками. В зависимости от числа обмоток трансфор­маторы разделяют на двухобмоточные и трехобмоточные.

Таблица 1.3 - Выбор трансформатора

В промышленных электрических сетях трансформаторные подстан­ции 10(6) кВ называются цеховыми. Подстанции могут быть отдельно стоящими, пристроенными, встроенными и внутрицеховыми.

Отдельно стоящие подстанциирасполагаются на территории пред­приятия на некотором расстоянии от цеха и предназначены для пита­ния одного или нескольких цехов предприятия. Такие подстанции применяют в тех случаях, когда по условиям среды или специфики технологического процесса подстанцию нельзя приблизить к цеху: взрывоопасных производствах и химиче­ских предприятиях, а также в случаях, когда подстанция применяется для питания нескольких цехов небольшой мощности.

Пристроенные подстанцииприменяются в тех случаях, когда по со­стоянию окружающей среды или специфики технологического процес­са подстанцию нельзя расположить внутри цеха.

Встроенные и внутрицеховые подстанциимаксимально при­ближенык электрическим нагрузкам. Для таких подстанций применяют комплектные трансформаторные подстанции промышленного типа внутренней установки, устанавливаемые в цехах за сетчатым ограждением.

Цеховые трансформаторные подстанции предназначены для питания силовых и осветительных электропотребителей. В случаях, когда вторичное

напряжение трансформатора составляет 0,69 кВ, питание осветительных сетейосуществляется от отдельных трансформаторов

Для цеховых трансформаторных подстанций применяют трансформаторы стандартных номинальных мощностей: 25, 40, 63, 100, 160, 250,400, 630, 1000, 1600, 2500 кВА. Условные обозначения типов трансформаторов состоят из букв, которые обозначают:

первые буквы: О — однофазный, Т — трехфазный;

последняя буква: Н — выполнение одной обмотки с устройством регулирования напряжения под нагрузкой (РПН). В настоящее время трансформаторы выполняют с переключением ответвлений обмотки без возбуждения (ПБВ) и с переключением от­ветвлений обмотки под нагрузкой — РПН.

Р — трансформатор с расщепленной обмоткой низшего напряжения;

Т — трехобмоточный трансформатор;

М, Д, ДЦ, С, 3 — система охлаждения трансформаторов.

Трансформаторы с воздушным охлаждением - сухие (С), изготовляются мощностью до 1600 кВА включительно для уста­новки в закрытых помещениях. Преимущество сухих трансформато­ров заключается в их пожаробезопасности и сравнительной простоте конструкции. Обозначение — ТСЗ. Сухие трансформаторы имеют ограниченное применение, так как они дороже масляных и имеют следующие недостатки: боятся грозовых перенапряжений; создают при работе повышенный шум по сравнению с масляными; требуют установки в сухих непыльных помещениях с относительной влажностью не более 65%. Применение сухих трансформаторов целесообразно при их мощно­сти от 10 до 400 кВА. В основном они применяются там, где недопусти­ма установка масляных трансформаторов из-за пожарной опасности, а трансформаторов с негорючей жидкостью из-за их токсичности.

Естественное масляное охлаждение (М) применяется для транс­форматоров мощностью до 6300 кВА.

Буква 3 обозначает, что трансформатор без расширителя и защи­та масла осуществляется с помощью азотной подушки. Обозначе­ние — ТМЗ. Азотная подушка устраняет контакт масла с атмосферным возду­хом, исключая окисление масла. Среди многих систем азотной защиты наиболее часто встречается система низкого давления с применени­ем эластичной емкости. Основным элементом системы является эла­стичный резервуар, выполняемый из газонепроницаемого химически устойчивого материала, соединенного газопроводом с баком транс­форматора. Система заполняется постоянным количеством азота, давление которого незначительно превышает нормальное атмосфер­ное давление при всех температурных изменениях уровня масла. Так, при нагреве трансформатора, когда уровень масла поднимается, азот переходит в эластичный резервуар, объем которого увеличивается. При понижении уровня масла азот переходит в бак трансформатора из ре­зервуара. Для поглощения влаги, которая может потом иди иным при­чинам поступить в газовую систему из масла или изоляции, предусма­тривается газоосушитель.

Трансформаторы с естественным негорючим жидким диэлектри­ком — совтолом (Н) изготовляют мощностью до 2500 кВА включи­тельно. Обозначение — ТНЗ.

Важным параметром подключения трансформатора к сети являет­ся группа и схема соединений его обмоток. Группой соединений назы­вают угловое (кратное 30 º) смещение векторов между одноименными вторичными и первичными линейными напряжениями холостого хода трансформатора. Возможны четыре схемы соединения силовых транс­форматоров: звезда Y, звезда с выведенной нейтралью Y_Н, треугольник D, зигзаг Z. Группа соединений указывается числами от 0 до 12. 11 соответствует углу 330 º. Наибольшее распро­странение получили схемы и группы соединений двухобмоточных трансформаторов: звезда - звезда с выведенной нейтралью Y/Y_H- 12;

звезда — треугольник Y/D—11;

звезда с выведенной нейтралью — треугольник Y_H/D— 11.

Основные технические характеристики трансформаторов приведены в таблицах 7.16 – 7.17.

Таблица 7.16 – Технические данные сухих силовых трансформаторов

Срок службы трансформатора определяется старением его изоля­ции, которое резко возрастает с повышением температуры обмотки. При изменении температуры изоляции на 6 ° С срок службы ее изме­няется вдвое (сокращается при повышении температуры или увеличи­вается при ее понижении). По критерию предельно допустимой температуры для трансформа­торов предусмотрено два вида перегрузки:

длительная — за счет снижения температуры окружающей среды по сравнению с номинальной;

кратковременная — аварийная, которая используется в тех случа­ях, когда отключается один из трансформаторов и оставшиеся в работе принимают на себя повышенную нагрузку.

ГОСТ нормирует температурные условия, при которых трансфор­матор может работать непрерывно в течение всего срока службы: температура окружающей среды равна 20° С; превышение средней температуры масла над температурой окру­жающей среды для систем охлаждения М и Д — 44° С и для систем охлаждения ДЦ и Ц — 36º С; превышение температуры наиболее нагретой точки обмотки над средней температурой обмотки 13° С; во время переходных процессов в течение суток наибольшая тем­пература верхних слоев масла не должна превышать 95° С, а наиболее нагретая точка металла обмотки 140° С.

В электроснабжении промышленных предприятий широкое при­менение находят комплектные трансформаторные подстанции, состо­ящие из силовых трансформаторов, шкафов ввода высшего и низшего напряжения, шкафов отходящих линий и, в случае двух- или трехтрансформаторных подстанций, секционных шкафов. Силовые трансформаторы комплектных подстанций имеют сле­дующие номинальные мощности: 250, 400, 630, 1000, 1600 и 2500кВ А и номинальные напряжения: высшее — 6; 10 кВ; низшее — 0,4; 0,69 кВ.

По числу трансформаторов подстанции подразделяют на одно-трансформаторные, двухтрансформаторные, трехтрансформаторные.

Однотрансформаторные подстанции применяют для питания по­требителей III категории надежности, а также части приемников II ка­тегории, допускающих перерыв питания на время замены трансфор­матора. Однотрансформаторные цеховые подстанции напряжением 6 (10) кВ можно применять при наличии складского резерва для по­требителей всех групп по надежности, даже для потребителей первой категории, если величина их не превышает 15—2 0% общей нагрузки и их быстрое резервирование обеспечено при помощи автоматически включаемых резервных перемычек на вторичном напряжении. Эти перемычки могут быть применены также для питания в периоды ми­нимальных режимов при отключении части подстанций.

Для электроприемников I и II категорий по надежности электро­снабжения, требующих резервирования питания, как правило, уста­навливают двухтрансформаторные подстанции. Двухтрансформаторные подстанции целесообразно применять также независимо от категории питаемых потребителей при неравно­мерном графике нагрузки, когда выгодно уменьшать число включен­ных трансформаторов при длительных снижениях нагрузки в течение суток или года. Если питание получают преимущество потребители I категории на­дежности, то на стороне низшего напряжения подстанции предусма­тривается АВР, срабатывающее при аварийном отключении одного из трансформаторов.

При питании потребителей II категории надежности в аварийном режиме допускается ручное подключение резерва. Двухтрансформаторные подстанции применяют также для питания отдельно стоящих объектов общезаводского назначения — компрес­сорных, насосных станций.

Применение цеховых подстанций с числом трансформаторов более двух, как правило, экономически нецелесообразно. Более двух транс­форматоров на одной цеховой подстанции применяется при наличии крупных сосредоточенных нагрузок и при отсутствии места в цехе для рассредоточенного расположения подстанций по производственным условиям; раздельных трансформаторах для «силы» и «света», если установ­ка этих трансформаторов целесообразна на одной подстанции; питании территориально совмещенных силовых нагрузок на раз­личных напряжениях; необходимости выделения питания нагрузок (крупных сварочных аппаратов) с резкими, часто повторяющимися толчками.

В последние годы разработана серия трехтрансформаторных под­станций, применение которых с симметричным распределением на­грузки в послеаварийном режиме на оставшиеся в работе два трансфор­матора позволяет увеличить загрузку каждого из трех трансформаторов в нормальном режиме. В общем виде соотношения между коэффициентами загрузи трансформатора в нормальном режиме к₃и в послеавариином режиме к_3.АВ равны:

для двухтрансформаторных подстанций к₃к_г = 0,5 к_3.АВ ;

трехтрансформаторных подстанций к₃, =0,666 к_3.АВ .

Применение трехтрансформатерных подстанций при условии полного резервирования нагрузки обеспечивает 25 % - ную экономию трансформаторной мощности по сравнению с двухтрансформаторными подстанциями. К преимуществам трехтрансформаторных под­станций относится значительное снижение токов вводных и секцион­ных выключателей в послеаварийных режимах. В то же время у трехтрансформаторных подстанций сборные шины РУ до 1 кВ конструктивно выполняются более сложно вследствие не­обходимости соединения секций между собой, а также имеют более сложную схему АВР по сравнению с двухтрансформаторной подстан­цией. Трехтрансформаторные подстанции целесообразно применять для питания потребителей I и II категорий надежности как при со­средоточенной, так и при распределенной нагрузке, питаемой по магистральным сетям.

Прежде чем определить число цеховых трансфор­маторов, необходимо выбрать тип, его единичную мощность $_{Е НОМ}($_{Т НОМ}) и коэф­фициент загрузки трансформатора к_З. Оптимальная (наивыгоднейшая) мощность трансформатора зависит от величины и характера графика электрической нагрузки; длительности нарастания нагрузки по годам; числа часов работы объекта электроснабжения; стоимости электрической энергии… Эти факторы сочетаются различным образом изменяясь во времени. Ориентировочно выбор единичной мощности трансформаторов цеховых подстанций (ТП) может производиться по удельной плотно­сти нагрузки S_УД (кВА/м²) и полной расчетной нагрузке S_{Р ПОЛН} объекта (кВА). При удельной плотности S_УД > 0,2—0,3 кВА/м² и суммарной на­грузке S_S > 3000—4000 кВА целесообразно применять цеховые трансформаторы мощностью S @ 1600—2500 кВА. При удельной плотности и суммарной нагрузке ниже указанных значений наиболее экономичны трансформаторы мощностью S @ 400—1000 кВ А: для подразделений предприятия с разными удельны­ми плотностями нагрузки могут быть приняты разные номинальные мощности трансформаторов, но число типоразмеров трансфор­маторов, применяемых на данном предприятии, следует ограничивать до одного-двух, так как большое их разнообразие создает неудобства в эксплуатации из - за затруднений в резерви­рования и взаимозаменяемости. Поэтому следует выделять подразде­ления с большой плотностью нагрузок (более 0,3 кВ ×А/м²) и для них выбирать трансформаторы большей мощности, чем для остальной ча­сти предприятия.

Для цеховых подстанций с первичным напряжением 10 кВ могут быть применены масляные, сухие трансформаторы или трансформа­торы, заполненные негорючей жидкостью. Для внутренней установки преимущественно применяют масляные трансформаторы. На однотрансформаторных подстанциях при наличии взаимного резервирования на вторичном напряжении мощность трансформаторов выбирается, исходя из значения коэф­фициента загрузки. Коэффициент загрузки цеховых трансформаторов (при преобладании нагрузок второй категории) к_З= 0,7 - 0,8; при преобладании нагрузок I категории надежности к_З= 0,65—0,7; при преобладании нагрузок II категории надежности и наличии цен­трализованного (складского) резерва трансформаторов, а также при нагрузках III категории надежности к_З = 0,9—0,95. Когда нагрузка не распределена, а сосредоточена на отдельных участках цеха, корпуса, выбор номинальной мощности трансформаторов не следует выполнять по критерию удельной плот­ности нагрузки.

После выбора типа цеховых трансформаторов, их единичной мощности $_{Е НОМ} и коэф­фициента загрузки к_З их число определяют в зависимости от степени компенсации реактивной мощности в сетях напря­жением до 1 кВ и допустимых перегрузок в нормальных и возможных послеаварийных режимах. Число трансформаторов при практически; полной компенсации реактивной мощности в сети напряжением до 1 кВ (N_МИН)и при отсут­ствии компенсации в сети напряжением до I кВ (N_МАХ)определяется из выражений:

; ; (7.1)

где Р_{Р S}; S_{Р S} — активная и полная расчетные мощности потребителей на напря­жение до 1 кВ с учетом осветительной нагрузки.

Полученные величины N_МИНи N_МАХ округляют до бли­жайшего большего целого числа, после чего сравнивают вариантв числа трансфор­маторов и размещения мощности компенсирующих устройств для вы­бранного типоразмера трансформатора. Выбранное число трансформаторов N_МИНопределяет наибольшую реактивную мощность Q_{Т S} ³ S^{N МИН}Q_Т,которая может быть передана со стороны 10 кВ в сеть низшего напряжения при заданном к_З;

для трансформаторов масляных и заполненных негорючей жидкостью (коэффициент 1,1 учитывает, что це­ховые трансформаторы имеют, как правило, загрузку, не превышаю­щую 0,9, и коэффициент сменности по энергоиспользованию имеет значение менее 0,9, поэтому для масляных трансформаторов может быть допущена в течение одной смены систематическая перегрузка величиной 10%)

; (7.2)

для сухих трансформаторов

; (7.3)

• ⇐ Назад
• 8
• 9
• 10
• 11
• 12
• 13
• 141516
• 17
• 18
• 19
• 20
• 21
• 22
• 23
• Далее ⇒