Коэффициенты для расчета на выносливость

Таблица Ц.1

Расположение расчетного сечения и характеристика стальной конструкции моста Эффективный коэффициент концентрации напряжений β для стали марок
С235 С325-С390
1 По основному металлу после дробеметной очистки или с необработанной прокатной поверхностью у деталей с прокатными, обработанными фрезерованием, строжкой кромками в сечениях вне сварных швов и болтов 1,0 1,0
2 То же, с кромками, обрезанными газовой машинной резкой:    
а) нормального качества 1,1 1,2
б) чистовой (смыв-процесс, резка с кислородной завесой, кислородно-плазменная) 1,0 1,0
3 По основному металлу деталей в сечениях:    
а) нетто по соединительным болтам составных элементов, а также у свободного отверстия (рисунок Ц.1) 1,3 1,5
б) нетто у отверстия с поставленным в него высокопрочным болтом, затянутым на нормативное усилие (рисунок Ц.2) 1,1 1,3
в)брутто по первому ряду высокопрочных болтов в прикреплении фасонки к нестыкуемым в данном узле поясам сплошных балок и элементам решетчатых ферм (рисунок Ц.3) 1,3 mf 1,5 mf
г) то же, в прикреплении к узлу или в стыке двухстенчатых элементов, у которых:    
непосредственно перекрытая часть сечения (2Av) составляет не менее, %: 80 общей площади сечения, в том числе при двусторонних накладках - 60 (рисунок Ц.4) 1,4 mf 1,6 mf
непосредственно перекрытая часть сечения (2Av) составляет не менее. %: 60 общей площади сечения, в том числе при двусторонних накладках - 40 (рисунок Ц.4) 1,5 mf 1,7 mf
д) то же, в прикреплении к узлу или в стыке с односторонними накладками двухстенчатых элементов, у которых непосредственно перекрытая часть сечения (2Av) составляет (рисунок Ц.5), % общей площади сечения:    
   
   
   
   
60 и более 1,6 mf 1,8 mf
менее 60 1,1 mf 1,9 mf
е) то же, в прикреплении к узлу или в стыке с односторонними накладками одностенчатых элементов (рисунок Ц.6) 2,2 mf 2,5 mf
   
4 По основному металлу деталей в сечении по границе необработанного стыкового шва с усилением, имеющим плавный переход (при стыковании листов одинаковой толщины и ширины) 1,5 1,8
5 По основному металлу деталей в сечении по зоне перехода к стыковому шву, обработанному в этом месте абразивным кругом или фрезой при стыковании листов:    
а) одинаковой толщины и ширины 1,0 1,0
б) разной ширины в сечении по более узкому листу 1,2 1,4
в) разной толщины в сечении по более тонкому листу 1,3 1,5
г) разной толщины и ширины в сечении по листу с меньшей площадью 1,6 1,9
     

Продолжение таблицы Ц.1

Расположение расчетного сечения и характеристика стальной конструкции моста Эффективный коэффициент концентрации напряжений β для стали марок  
 
 
С235 С325 - С390  
6 По основному металлу элемента, прикрепляемого внахлестку, в сечении по границе лобового углового шва:      
а) без механической обработки этого шва при отношении его катетов b: а ≥ 2 (при направлении большего катета b вдоль усилия) 2,3 3,2  
б) то же, при отношении катетов b: а = 1,5 2,7 3,7  
в) при механической обработке этого шва и отношении катетов b : a ≥ 2 1,2 1,4  
     
г) то же, при отношении катетов b: а = 1,5 1,6 1,9  
7 По основному металлу элемента, прикрепляемого внахлестку фланговыми угловыми швами, в сечениях по концам этих швов независимо от их обработки 3,4 4,4  
8 По основному металлу растянутых поясов балок и элементов ферм в сечении по границе поперечного углового шва, прикрепляющего диафрагму или ребро жесткости:      
а) без механической обработки шва, но при наличии плавного перехода от шва к основному металлу при сварке:      
ручной 1,6 1,8  
полуавтоматической под флюсом 1,3 1,5  
б) при механическойобработке шва фрезой 1,0 1,1  
9 Сечения составных элементов из листов, соединенных непрерывными продольными швами, сваренными автоматом, при действии усилия вдоль оси шва 1,0 1,0  
10 По основному металлу элементов в местах, где обрываются детал и:      
а) фасонки, привариваемые встык к кромкам поясов балок и ферм или втавр к стенкам и поясам балок, а также к элементам ферм, при плавной криволинейной форме и механической обработке перехода от фасонкй к поясу, при полном проплавлении толщины фасонки 1,2 1,4  
б) оба пояса на стенке двутаврового сечения при условии постепенного уменьшения к месту обрыва ширины и толщины пояса, присоединения стенки к поясам на концевом участке с полным проплавлением и механической обработкой перехода поясов к стенке 1,3 1,6  
в) один лист пакета пояса сварной балки при уменьшении к месту обрыва толщины с уклоном не круче 1:8 и ширины листа со сведением ее на нет, с уклоном не круче 1:4 и с механической обработкой концов швов 1,2 1,4  
г) накладная деталь для усиления ослабленного отверстиями сечения элемента (компенсатор ослабления) при симметричном уменьшении ее ширины со сведением на нет, с уклоном не круче 1:1 и с механической обработкой концов швов 1,2 1,4  

Продолжение таблицы Ц.1

Расположение расчетного сечения и характеристика стальной конструкции моста Эффективный коэффициент концентрации напряжений β для стали марок
С235 С325 - С390
11 По основному металлу элементов проезжей части в сечениях по крайнему ряду высокопрочных болтов в прикреплении:    
а) диагонали продольных связей к нижнему поясу продольной балки, а также «рыбки» к нижнему поясу поперечной балки 1,1 1,3
б) фасонки горизонтальной диафрагмы к нижнему поясу продольной балки 1,3 1,5
в) «рыбки» к верхнему поясу продольной балки 1,6 1,8
12 По оси стыкового шва с полным проплавлением корня шва:    
а) при автоматической и полуавтоматической сварке под флюсом и ручной сварке, с контролем с помощью ультразвуковой дефектоскопии (УЗД) 1,0 1,2
б) то же, без контроля УЗД 1,2 1.4
13 По расчетному сечению углового шва:    
а) лобового шва, выполненного сваркой:    
ручной 2,3 3,2
автоматической и полуавтоматической под флюсом 1,9 2,4
б) флангового шва 3,4 4,4
в) продольного соединительного шва составного элемента на участке его прикрепления к узлу при непосредственном перекрытии стыковыми накладками или узловыми фасонками лишь части сечения 1,5 1,7
г) продольного поясного шва балки 1,7 1,9
14 По основному металлу листа настила ортотропной плиты в зоне перехода к монтажному стыковому шву, выполненному односторонней автоматической сваркой под флюсом:    
а) с наложением первого слоя ручной сваркой на флюсомедной подкладке, без механической обработки усиления 2,4 2,7
б) то же, с механической обработкой усиления с обратной стороны стыка 1,6 1,8
в) на стеклотканево-медной подкладке с применением гранулированной металлохимической присадки, без механической обработки усиления 1,5 1,65
15 По основному металлу листа настила ортотропной плиты в зоне перехода к потолочному угловому шву его монтажного соединения с поясом главной балки или фермы внахлестку:    
а) выполненному ручной сваркой 6,4 7,1
б) то же, с применением монтажной полосовой вставки, привариваемой встык к кромкам ортотропных плит, прикрепляемых внахлестку к поясу балки 3,8 4,2
16 По основному металлу листа настила ортротропной плиты в зоне перехода к его монтажному стыковому соединению с поясом главной балки или фермы, выполненному односторонней автоматической сваркой под флюсом:    

Продолжение таблицы Ц.1

Расположение расчетного сечения и характеристика стальной конструкции моста Эффективный коэффициент концентрации напряжений β для стали марок
С235 С325 - С390
а) с наложением первого слоя ручной сваркой на флюсомедной подкладке, с механической обработкой усиления с обратной стороны стыка, при одинаковой толщине стыкуемых листов , 1,6 1,8
б) то же, при разной толщине стыкуемых листов 1,8 2,0
в) на стеклотканево-медной подкладке с применением металлохимической присадки, без механической обработки усиления, при одинаковой толщине стыкуемых листов 1,5 1,65
г) то же, при разной толщине стыкуемых листов 1,7 1,9
17 По основному металлу в зоне узла пересечения продольного ребра ортотропной плиты с поперечным в одноярусной ортотропной плите:    
а) продольное ребро проходит через V-образный вырез с выкружками на концах радиусом 15-20 мм в стенке поперечного ребра и приварено к ней с одной стороны двумя угловыми швами 2,2 2,4
б) продольное ребро проходит через вырез в стенке поперечного ребра и в опорной пластинке и приварено к ней угловыми швами 1,3 1,5
18 То же, в двухъярусной ортотропной плите:    
а) тавровое продольное ребро соединяется с поперечным высокопрочными болтами через отверстия, просверленные в полке продольного и поясе поперечного ребер 1,2 1,3
б) тавровое продольное ребро соединяется с поперечным специальными прижимами 1,1 1,2
19 По основному металлу листа настила и продольных ребер ортотропной плиты по границе швов в зоне цельносварного монтажного поперечного стыка ортотропной плиты:    
а) при совмещенных в одном сечении стыках листа настила и продольных ребер, без механической обработки усиления швов 2,2 2,5
б) с разнесенными от стыка листа настила стыками продольного ребра, без механической обработки усиления швов 2,2 2,4
в) с разнесенными от стыка листа настила обработанными стыками продольного ребра, с механической обработкой усиления с обратной стороны стыка листа настила 2,1 2,3
20 То же, в комбинированном стыке - сварном листа настила, болтовом в ребрах:    
а) с устройством прямоугольных скругленных вырезов в продольных ребрах, без полного проплавления их концевых участков, без механической обработки усиления стыкового шва листа настила 2,8 3,1
б) с устройством обработанных полукруглых выкружек в продольных ребрах, с полным проплавлением их концевых участков, с механической обработкой усиления шва с обратной стороны стыка листа настила 2,1 2,3
в) с обрывом продольных ребер вблизи стыка листа настила и постановкой вставки между их торцами, без механической обработки усиления стыкового шва листа настила 1,9 2,1
Примечания 1 mf- коэффициент, учитывающий влияние сдвигов по контактам соединяемых элементов и принимаемый по таблице Ц.3 в зависимости от числа поперечных рядов болтов n в соединении. 2 Параметр п определяется: числом поперечных рядов болтов и прикреплении данного элемента к фасонке или стыковой накладке, когда этот элемент обрывается в данном узле (Ц.3. г, д, е); общим числом поперечных рядов болтов в прикреплении фасонки к непрерывному элементу (Ц.3. в).

Рисунок Ц.1 - Расположение проверяемого на выносливость расчетного сечения А-А по основному металлу в сечениях нетто по соединительным болтам составных элементов, а также у свободного отверстия

Рисунок Ц.2 - Расположение проверяемого на выносливость расчетного сечения А-А по основному металлу в сечениях нетто у отверстия с поставленным в него высокопрочным болтом, затянутым на нормативное усилие

Рисунок Ц.3 - Расположение проверяемого на выносливость расчетного сечения А-А по основному металлу в сечении брутто по первому ряду высокопрочных болтов в прикреплении фасонки к нестыкуемым в данном узле поясам сплошных балок и элементам решетчатых форм

Рисунок Ц. 4 - Расположение проверяемого на выносливость расчетного сечения А-А по основному металлу в сечении брутто но первому ряду высокопрочных болтов в прикреплении к узлу или в стыке двухстенчатых элементов

Рисунок Ц. 5 - Расположение проверяемого на выносливость расчетного сечения А-А по основному металлу в сечении брутто по первому ряду высокопрочных болтов в прикреплении к узлу или в стыке двухстенчатых элементов с односторонними накладками

Рисунок Ц. 6 - Расположение проверяемого на выносливость расчетного сечения А-А по основному металлу в сечении брутто по первому ряду высокопрочных болтов в прикреплении к узлу или в стыке одностенчатых элементов с односторонними накладками

Таблица Ц.2

Устройства, закрепляющие или отклоняющие стальные канаты висячих, винтовых и предварительно напряженных стальных пролетных строений Эффективный коэффициент концентрации напряжений βs
1 Анкеры клинового типа 1,1
2 Анкеры с заливкой конца каната в конической или цилиндрической полости корпуса сплавом цветных металлов или эпоксидным компаундом 1,3
3 Анкеры со сплющиванием концов круглых проволок, защемлением их в анкерной плите и заполнением пустот эпоксидным компаундом с наполнителем из стальной дроби 1,1
4 Отклоняющие канат устройства, в том числе стяжки и сжимы, имеющие круговое очертание ложа, скругление радиусом 5 мм у торцов (в месте выхода каната) и укороченную на 40 мм (по сравнению с длиной ложа) прижимную накладку:  
при непосредственном контакте каната со стальным ложем и поперечном давлении q = N/r ≤ 1 МН/м 1,2
при контакте каната со стальным ложем через мягкую прокладку толщиной t ≥ 1 мм и поперечном давлении q = N/r ≤ 2 МН/м 1,2
5. Хомуты подвесок; стяжки и сжимы без отклонения каната при поперечном давлении:  
q ≤ 1 МН/м и непосредственном контакте с канатом 1,1
q ≤ 2 МН/м и контакте с канатом через мягкую прокладку толщиной / >1 мм 1,1
Обозначения, принятые в таблице Ц.2: N - усилие в канате, МЫ: r - радиус, м, кривой изгиба каната в отклоняющем устройстве.

Таблица Ц.3

N 1-3 4-6 7-8 9-10 11-15 16 и более
mf 1,00 1,05 1,12 1,16 1,20 1,23

Приложение Ш
(обязательное)