Климатические характеристики регионов России 2 страница

Нижнему слою модели присваивают следующие характеристики: МПа (п. 3.32); j = 27° и с = 0,004 МПа (табл. П.2.6).

Модуль упругости верхнего слоя модели вычисляем по формуле (3.12), где значения модулей упругости материалов, содержащих органическое вяжущее, назначаем по табл. П.3.2 при расчетной температуре +20 °С (табл. 3.5).

МПа.

По отношениям и и при j = 27° с помощью номограммы (рис. 3.2) находим удельное активное напряжение сдвига: = 0,017 МПа.

По формуле (3.13): Т = 0,017×0,6 = 0,102 МПа.

Предельное активное напряжение сдвига Т_пр в песчаном слое определяем по формуле (3.14), где С_N = 0,004 МПа, К_о = 4,0.

Z_оп = 4 + 8 + 22 + 15 = 49 см.

j_ст = 32° (табл. П.2.6)

y_cp = 0,002 кг/см²

Т_пр = 0,002×4 + 0,1×0,002×49×tg 32° = 0,0141

По табл. 3.1 , следовательно, условие по сдвигоустойчивости в песчаном слое основания выполнено.

6. Рассчитываем конструкцию на сопротивление монолитных слоев усталостному разрушению от растяжения при изгибе.

Расчет выполняем в следующем порядке:

а) Приводим конструкцию к двухслойной модели, где нижний слой модели - часть конструкции, расположенная ниже пакета асфальтобетонных слоев, т.е. щебеночное основание и грунт рабочего слоя. Модуль упругости нижнего слоя модели определяем по номограмме рис. 3.1, как общий модуль для двухслойной системы.

Е_н = = 122 МПа

К верхнему слою относят все асфальтобетонные слои.

Модуль упругости верхнего слоя устанавливаем по формуле (3.12)

МПа.

б) По отношениям и по номограмме рис. 3.4 определяем = 0,75.

Расчетное растягивающее напряжение вычисляем по формуле (3.16):

= 0,75 0,6 0,85 = 0,38 МПа.

в) Вычисляем предельное растягивающее напряжение по формуле (3.17):

при R_o = 5,65 МПа для нижнего слоя асфальтобетонного пакета (табл. П.3.1)

v_R = 0,10 (табл. П.4.1)

t = 1,71 (табл. П.4.2)

- (формула 3.18)

SN_p = 4818452 авт.; m = 4; a = 6,3 (табл. П.3.1);

k₂ = 0,85 (табл. 3.6)

R_N = 5,65×0,122×0,85(1 - 0,1×1,71) = 0,49 МПа.

г) = 1,28, что больше, чем = 1,0 (табл. 3.1).

Следовательно, выбранная конструкция удовлетворяет всем критериям прочности.

Проверка конструкции на морозоустойчивость

* Поскольку в период промерзания дорожной конструкции песок находится сначала в талом, а затем в мерзлом состоянии, в расчет вводят среднеарифметическое значение коэффициентов теплопроводности l_т и l_м.

1. В соответствии с п.п. 1-2 Проверки на морозоустойчивость Примера 1 определяем глубину промерзания Z_пp = 2,0 м и величину пучения для осредненных условий l_пуч.ср = 6,2 см.

По таблицам и графикам находим коэффициенты К_угв = 0,61 (рис. 4.1); К_пл = 1,2 (табл. 4.4); К_гр = 1,1 (рис. 4.5); К_нагр = 0,92 (рис. 4.2); К_вл = 1,1 (рис. 4.6). По формуле 4.2 находим величину пучения для данной конструкции:

l_пуч = l_пуч(ср)×К_угв×К_пл×К_гр×К_нагр×К_вл = 6,2×0,61×1,2×1,1×0,92×1,1 = 5,0 см.

2. Поскольку для данного типа дорожной одежды допустимая величина морозного пучения согласно табл. 4.3 составляет 4 см, следует назначить морозозащитный слой и выполнить расчет его толщины. Предварительно ориентировочно определяем необходимую толщину морозозащитного слоя при допустимой величине морозного пучения l_доп = 4 см.

Для этого предварительно определяем величину морозного пучения для осредненных условий, при которой морозное пучение для данной конструкции не превышает 4 см:

l_пуч.ср = l_(доп)/(К_угв×К_пл×К_гр×К_нагр×К_вл = 4:(0,61×1,2×1,1×0,92×1,1) = 4,9 см.

По номограмме рис. 4.3 определяем требуемую толщину дорожной одежды h_од = 0,92 м, отсюда толщина морозозащитного слоя h_мрз = 0,92 - 0,79 = 0,13 м.

3. Для уточнения требуемой толщины морозозащитного слоя выполняем расчеты с учетом теплофизических характеристик отдельных слоев (Табл. П.5.1). По формуле (4.7) определяем термическое сопротивление дорожной одежды без морозозащитного слоя

= 0,04 : 1,40 + 0,08 : 1,25 + 0,22 : 1,05 + 0,15 : 2,2 + 0,30 : 2,18 = 0,51 (м² К/Вт).

4. По карте изолиний рис. 4.5 определяем номер изолинии - V.

5. По табл. 4.9 находим С_пуч = 1,35.

6. По табл. 4.10 при общей толщине дорожной одежды h_од = 0,90 м для сильнопучинистого грунта при помощи интерполяции определяем С_р = 0,61.

7. Вычисляем отношение l_доп/(С_пуч×С_р) = 4/(1,35×0,61) = 4,9 см.

8. По номограмме рис. 4.6 определяем методом интерполяции приведенное термическое сопротивление R_пp = 0,60 (м²К/Вт).

9. По табл. 4.7 К_од = 1,0; К_увл = 1,0 (п. 4.11); d = 0.95.

По формуле (4.8) R_од(тр) = R_пр×К_од×К_увл×d = 0,57 (м²К/Вт).

10. По формуле (4.6) h_мз = (R_од(тр) - R_од(о))×l_мрз = (0,57 - 0,51)×2,18 = 0,13 м.

Поскольку разница между полученным и заданным значениями h_мз не превышает 5 см, принимаем h_мз = 10 м.

Пример 3.

Требуется запроектировать дорожную одежду при следующих исходных данных:

- дорога располагается во II дорожно-климатической зоне, в Московской области;

- категория автомобильной дороги - II;

- заданный срок службы дорожной одежды - Т_сл = 15 лет;

- приведенная к нагрузке типа А (Приложение 1 табл. П.1.1) интенсивность движения на конец срока службы N_p = 1800 авт/сут; приращение интенсивности q = 1,04;

- грунт рабочего слоя земляного полотна - супесь пылеватая с расчетной влажностью 0,7 W_т, которая относится к сильнопучинистым грунтам;

- схема увлажнения рабочего слоя земляного полотна - III;

- глубина залегания грунтовых вод - 0,6 м.

- высота насыпи составляет 1,5 м;

- материал для основания - щебеночная смесь С₃.

1. Вычисляем суммарное расчетное количество приложений расчетной нагрузки за срок службы:

Для расчета по допускаемому упругому прогибу и условию сдвигоустойчивости по формуле (3.6)

, где К_с = 20 (Приложение 6 табл. П.6.3).

Т_рдг = 125 дней (табл. П.6.1),

К_n = 1,49 (табл. 3.3)

авт.

2. Предварительно назначаем конструкцию и расчетные значения расчетных параметров:

- для расчета по допускаемому упругому прогибу (Приложение 2 табл. П.2.5, Приложение 3 табл. П.3.2 и Приложение 3 табл. П.3.8);

- для расчета по условию сдвигоустройчивости (Приложение 2 табл. П.2.4, Приложение 3 табл. П.3.2 и Приложение 3 табл. П.3.8);

- для расчета на сопротивление монолитных слоев усталостному разрушению от растяжения при изгибе (Приложение 3 табл. П.3.1 и Приложение 3 табл. П.3.8);

- высота насыпи составляет 1,5 м;

- схема увлажнения рабочего слоя земляного полотна - III;

- глубина залегания грунтовых вод - 0,6 м.

3. Расчет по допускаемому упругому прогибу ведем послойно, начиная с подстилающего грунта по номограмме рис. 3.1:

1)

по Приложению 1 табл. П.1.1 р = 0,6 МПа, D = 37 см

МПа

2)

МПа

3)

МПа

4)

МПа

5) Требуемый модуль упругости определяем по формуле (3.9):

Е_тр = 98,65[lg(SN_p) - 3,55] = 98,65[lg 2710379 - 3,55] = 284 МПа

6) Определяем коэффициент прочности по упругому прогибу:

.

Требуемый минимальный коэффициент прочности для расчета по допускаемому упругому прогибу 1,20 (табл. 3.1).

Следовательно, выбранная конструкция удовлетворяет условию прочности по допускаемому упругому прогибу.

4. Рассчитываем конструкцию по условию сдвигоустройчивости в грунте.

Действующие в грунте активные напряжения сдвига вычисляем по формуле (3.13):

Т =

Для определения предварительно назначенную дорожную конструкцию приводим к двухслойной расчетной модели.

В качестве нижнего слоя модели принимаем грунт (супесь пылеватая) со следующими характеристиками: (при W_p = 0,7W_т и SN_p = 2710379 авт.) Е_н = 46 МПа (табл. П.2.5); j = 12° и с = 0,004 МПа (табл. П.2.4).

Модуль упругости верхнего слоя модели вычисляем по формуле (3.12), где значения модулей упругости материалов, содержащих органическое вяжущее, назначаем по табл. П.3.2 при расчетной температуре +20 °С (табл. 3.5).

МПа.

По отношениям и и при j = 12° с помощью номограммы (рис. 3.3) находим удельное активное напряжение сдвига: = 0,012 МПа.

По формуле (3.13): Т = 0,012×0,6 = 0,0072 МПа.

Предельное активное напряжение сдвига Т_пр в песчаном слое определяем по формуле (3.14), где С_N = 0,004 МПа, К_д = 4,0.

Z_оп = 4 + 8 + 14 + 34 = 60 см.

j_ст = 35° (табл. П.2.6)

y_cp = 0,002 кг/см²

Т_пр = 0,004 + 0,1×0,002×60×tg 35° = 0,0124,

где 0,1 - коэффициент для перевода в МПа

, что больше (табл. 3.1).

5. Рассчитываем конструкцию на сопротивление монолитных слоев усталостному разрушению от растяжения при изгибе.

Расчет выполняем в следующем порядке:

а) Приводим конструкцию к двухслойной модели, где нижний слой модели - часть конструкции, расположенная ниже пакета асфальтобетонных слоев, т.е. щебеночное основание и грунт рабочего слоя. Модуль упругости нижнего слоя модели определяем по номограмме рис. 3.1.

Е_н = 122 МПа

К верхнему слою относят все асфальтобетонные слои.

Модуль упругости верхнего слоя устанавливаем по формуле (3.12)

МПа.

Модули упругости асфальтобетонных слоев назначаем по табл. П.3.1.

б) По отношениям и по номограмме рис. 3.4 определяем = 1,1 МПа.

Расчетное растягивающее напряжение вычисляем по формуле (3.16):

= 1,1 0,6 0,85 = 0,56 МПа.

в) Вычисляем предельное растягивающее напряжение по формуле (3.17):

при R_o = 5,65 МПа для нижнего слоя асфальтобетонного пакета (табл. П.3.1)

v_R = 0,10 (табл. П.4.1); t = 1,71 (табл. П.4.2)

- (формула 3.18)

m = 4; a = 6,3 (табл. П.3.1);

SN_p = 2710379 авт.

k₂ = 0,85 (табл. 3.6)

R_N = 5,65×0,155×0,85(1 - 0,1×1,71) = 0,62

г) = 1,10, что больше, чем = 1,0 (табл. 3.1).

Вывод: выбранная конструкция удовлетворяет всем критериям прочности.

Проверка на морозоустойчивость

2. Аналогично п.п. 1-3 Проверки на морозоустойчивость Примера 1 предварительно ориентировочно определяем требуемую толщину дорожной одежды h_од = 1,05 м и толщину морозозащитного слоя h_мрз = 1,05 - 0,60 = 0,45 м. Для уточнения требуемой толщины морозозащитного слоя выполняем расчеты с учетом теплофизических характеристик отдельных слоев (Табл. П.5.1). Задаемся h_мрз = 0,45.

Для использования в морозозащитном слое назначаем крупнозернистый песок с коэффициентами теплопроводности l_г = 1,74 Вт/(мК) и l_м = 2,32 Вт/(мК) соответственно в талом и мерзлом состояниях и определяем l_ср

l_ср = (1,74 + 2,32)/2 = 2,03 Вт/(мК)

3. По формуле (4.7) определяем термическое сопротивление дорожной одежды без морозозащитного слоя

= 0,04 : 1,40 + 0,08 : 1,25 + 0,14 : 1,05 + 0,15 : 2,2 + 0,34 : 2,10 = 0,39 (м² К/Вт).

4. По карте изолиний рис. 4.5 определяем номер изолинии - V;

5. По табл. 4.9 находим С_пуч = 1,35;

6. По табл. 4.10 при общей толщине дорожной одежды h_од = 1,05 м для сильнопучинистого грунта при помощи интерполяции определяем С_р = 0,645;

7. Вычисляем отношение l_доп/(С_пуч×С_р) = 4/(1,35×0,645) = 4,59 см;

8. По номограмме рис. 4.6 определяем методом интерполяции приведенное термическое сопротивление R_пр = 0,79 (м²К/Вт);

9. По табл. 4.7 К_од = 0,90; К_увл = 1,0 (п. 4.11); d = 0,95;

10. По формуле (4.7) R_од(тр) = R_пр×К_од×К_увл×d = 0,68 (м²К/Вт);

11. По формуле (4.5) h_мз = (R_од(тр) - R_од(о))×l_мрз = (0,68 - 0,39)×2,03 = 0,59 м.

Разница между полученным и заданным значениями h_мз превышает 5 см. Расчет продолжаем, задавшись h_мз = 0,55 см.

12. По табл. 4.10 при общей толщине дорожной одежды h_од = 1,35 м при помощи интерполяции определяем С_р = 0,615;

13. Вычисляем отношение l_доп/(С_пуч×С_р) = 4/(1,35×0,615) = 4,82 см;

14. По номограмме рис. 4.6 определяем методом интерполяции приведенное термическое сопротивление R_пр = 0,79 (м²К/Вт);

15. По формуле (4.7) R_од(тр) = R_пр×К_од×К_увл×d = 0,68 (м²К/Вт);

16. По формуле (4.5) h_мз = (R_од(тр) - R_од(о))×l_мрз = (0,68 - 0,39)×2,03 = 0,59 м.

Поскольку разница между полученным и заданным значениями h_мз не превышает 5 см, принимаем h_мз = 0,55 см.

Пример 4.

Требуется запроектировать дорожную одежду при следующих исходных данных:

- дорога располагается во II дорожно-климатической зоне, в Московской области;

- категория автомобильной дороги - II;

- заданный срок службы дорожной одежды - Т_cл = 15 лет;

- приведенная к нагрузке типа А (Приложение 1 табл. П.1.1) интенсивность движения на конец срока службы N_p = 1800 авт/сут; приращение интенсивности q = 1,04;

- грунт рабочего слоя земляного полотна - супесь пылеватая с расчетной влажностью 0,7 W_т, которая относится к сильнопучинистым грунтам;

- материал для основания - щебеночно-гравийно-песчаная смесь, укрепленная цементом и песок средней крупности;

- высота насыпи составляет 1,5 м;

- схема увлажнения рабочего слоя земляного полотна - III;

- глубина залегания грунтовых вод - 0,6 м.

1. Вычисляем суммарное расчетное количество приложений за срок службы:

Для расчета по допускаемому упругому прогибу и условию сдвигоустойчивости по формуле (3.6)

, где К_с = 20 (Приложение 6 табл. П.6.3).

Т_рдг = 125 дней (табл. П.6.1),

К_n = 1,49 (табл. 3.3)

авт.

2. Предварительно назначаем конструкцию и расчетные значения расчетных параметров:

- для расчета по допускаемому упругому прогибу (Приложение 2 табл. П.2.5, Приложение 3 табл. П.3.2 и Приложение 3 табл. П.3.8);

- для расчета по условию сдвигоустойчивости (Приложение 2 табл. П.2.4, Приложение 2 табл. П.2.6, Приложение 3 табл. П.3.2 и Приложение 3 табл. П.3.6);

- для расчета на сопротивление монолитных слоев усталостному разрушению от растяжения при изгибе (Приложение 3 табл. П.3.1 и Приложение 3 табл. П.3.6).

3. Расчет по допускаемому упругому прогибу ведем послойно, начиная с подстилающего грунта по номограмме рис. 3.1:

1)

по Приложению 1 табл. П.1.1 р = 0,6 МПа, D = 37 см

МПа

2)

МПа

3)

МПа

4)

МПа

5)

МПа

6) Требуемый модуль упругости определяем по формуле (3.9):

Е_тр = 98,65[lg(SN_p) - 3,55] = 98,65[lg 2710379 - 3,55] = 284 МПа

7) Определяем коэффициент прочности по упругому прогибу:

.

Требуемый минимальный коэффициент прочности для расчета по допускаемому упругому прогибу 1,20 (табл. 3.1).

Следовательно, выбранная конструкция удовлетворяет условию прочности по допускаемому упругому прогибу.

4. Рассчитываем конструкцию по условию сдвигоустойчивости в грунте. Действующие в грунте активные напряжения сдвига вычисляем по формуле (3.13):

Т =

Для определения предварительно назначенную дорожную конструкцию приводим к двухслойной расчетной модели.

В качестве нижнего слоя модели принимаем грунт (супесь пылеватая) со следующими характеристиками: (при W_p = 0,7W_т и SN_p = 2710379 авт.) Е_н = 46 МПа (табл. П.2.5); j = 12° и с = 0,004 МПа (табл. П.2.4).

Модуль упругости верхнего слоя модели вычисляем по формуле (3.12), где значения модулей упругости материалов, содержащих органическое вяжущее, назначаем по табл. П.3.2 при расчетной температуре +20 °С (табл. 3.5).

МПа.

• ⇐ Назад
• 11
• 12
• 13
• 14
• 15
• 16
• 17
• 18
• 19
• 20
• 21
• 222324
• 25
• 26
• Далее ⇒