Балка с волнистой фанерной стенкой.
|
| № п/п | Склад | Експл. На вант., Па | Коеф-т умов роботи, 
| Граничне на вант., Па |
Металева кровля(профнастил)
– нашарування листів
| 67,4 | 1,05 | 70,8 | |
| Гідроізоляція і пароізоляція – еврорубероїд і поліетиленова плівка | 1,3 | |||
Настил щита товщ. 
| 1,1 | |||
| Поперечні і діагональні планки | 1,1 | |||
| pн = 266,4 | p =299,8 | |||
| 5. | Прогон 2*с*hпр*ρ*g=(2*0,06*0,15*500*9,81)/1,5 | 58,9 | 1,1 | 64,7 |
| 6. | Балка с волнистой фанерной стенкой | 1,1 | 49,5 | |
| gпн=370,3 | gп=414 | |||
| 7. | Снеговая нагрузка | 
| 
|
Коэффициент надежности для снеговой нагрузки находим в зависимости от отношения.
γf=1,6 ≤0,8
γf=1,4 >0,8
Нормативная погонная нагрузка.
Мрасч= 
63.1 кН*м
qн= (gпн +So)B=(370.3+784)3=3463 Н/м=3.46кН/м
q= (gп +S)B=(414+1664)3=6234 Н/м=6.23 кН/м
Qрасч= 
28.1 кН
=2-2,85. Принимаем 2,5
hврконстр=2,5tф
Условия заделки стенки в поясе. Набор по фанере tф=6,7,8,9,10,12,15,18,19 мм
h= 
Lкр=0.9
Учитываем работу только поясов, при вычислении I,W.
Iу= Iпоясов≈2Ап*а2= 
;
W= 
= 
;
h=0,1α; hп=0,15h
W= 
=0,7225hАп
In=2*a2Ап= Ап 
;
Предполагаем, что на изгиб пояса балки работают как пояса фермы.
По табл. 3 СНиП Rр=9МПа — II сорт
Rр=12МПа — I сорт
Wрасч= Wпкw
Wрасч— учитывает податливость волнистой фанерной стенки.
кw≤1
=9МПа*0.9*1*0.8=0.648 кН/см²
Ап= 
=166,5см2
Ап= hп*2,5* hп=2,5 hп2
hп= 
=8,16 см
Принимаем hп*=90 мм
bп*= 
=18,5см
Требуемое количество досок.
nд= 
=5,6=6 досок
Принимаем bn*=6*3,3=19,8 см
|
I= 
=586991 см4
h1=h-2hn=90-2*9=72 см
Iупров=Iс+А*а2=2( 
)=2 
=586991 см4
а= 
=40,5 см
Устойчивость волнистой фанерной стенки.
τ= 
;
=0,5÷1,0 =0,85
tф= 
=0,47см =7мм
Sn=Ап*a=bn*hn*40,5=19,8*9*40,5=7217,1см3
Принимаем фанеру бакелизированную по табл. 10 СНиП.
Уточняем коэффициент кw
кw= 
=0,89
Впод= 
=1,25
По табл. 11 СНиП, Gф=1000МПа
Проверяем прочность нижнего пояса.
W= 
=13044см3
σ= 
=5,44 МПа≤6,48МПа
Проверим устойчивость волнистой, фанерной стенки.
τ= 
;
φф= 
=0,35
Принимаем
hв/lв=1/18
k2=0,39; k1=1372;
λв.ст.= 
= 
= 
=585
hв= 
bп= *19,8=6,6 см.
τ= 
=4,94 МПа<12*0,9*0,8*1*0,85=7,34МПа
Окончательно принимаем tф=7мм.
Проверим устойчивость сопряжения пояса и стенки.
τ= 
≤R*1.5 МПа
hврезки расч= 
=0,014 м.
Сравнивая расчетные сопротивления для пояса и фермы, принимаем Rск=1,5 МПа.
Расчет ветви решетчатой стойки промздания.
Nср.=Rон * ψс+Rn= S0*B*(L/2)*γf*0.9+gп*B*(L/2)= =0.5*6*(15/2)*1.6*0.9+0.500кН/м2*6*)15/2)= 32.4+22.5=54.9 кН
Принимаем сечение ветви колонны из двух квадратных брусков С1 * С2 (100*100 мм).
Nв.соб.= Hk*A*ρ*γf*g*Kкон=10*2*0,1*0,1*0,5т/м3*1,1*9,81*1,3 = 1,4 кН
учет массы решеток, прокладок
Ветровая нагрузка на колонну
W1=10 кН
Усилие в одной ветви от снеговой, ветровой и постоянной нагрузок.
Расчетная модель ветви относительно оси Y – это центр сжатия стойки с податливыми связями.
Для деревянных колонн, если нагрузка приложена к какой-то ветви, то она остается полностью на этой ветви, а не передается на другие, как в МК.
Выпучивание ветви происходит в пределах 1/3 высоты у середины длины колонны.
Аналогия в МК
Расчет на устойчивость
100 х 100 – Rc =13 МПа
II сорт – сосна, ель
Для условий Б1 - табл.5 , коэффициент - m =1
R*=13*1*0.8*0.9*1 = 9.36
Будем считать, что болты ослабляют меньше, чем 25% , Арасч. = Абрутто
λ у, цельное = l /i = lef / iу,цельное = 1000 см / 10 см ≤ λпр =120
i = 
λ у,прив. = 
λb,y1=lb/iy1=280/0.289*10=280/2.89=96
μпод= 
=1,33
lef,y=lк=100 см=10м
Податливые швы – сечение, где накапливается сдвиг, nш=2
Количество связей в узле = 2.
Размажем связи на шаг узлов.
n с= 2/ (lb +0.4м) =2/ (2,8+0,4)=0,625
Кс – экспериментальный коэф., который зависит от напряженного состояния колонн, вида негеля, табл.12
С1/7 =100/7=14,29 мм < dб=22
Кс = 1,5/ad =1.5/(10*1.8)=0.08
d≥ S/20= 30/20 = 1.5 =15
Принимаем dб=18
λ у,прив. = 
164>120
Если гибкость >120, то
1. Увеличиваем расстояние между брусками.
2. Увеличиваем толщину брусков.
φ=3000/λ2
φ=1-0,8(λ/100)2
φ= 3000/1642=0,11