Расчет рабочей арматуры пристенного ребра
Для сечения с одиночным армированием проверяем условие, определяющее положение нейтральной оси. Предполагаем, что нейтральная ось проходит по нижней грани полки, и определяем область деформирования для прямоугольного сечения шириной 
.
; d = h – c = 200 – 25 = 175 мм;
, что указывает на то, что сечение находится в области деформирования 2.
По формуле таблице 6.6 [19] находим величину изгибающего момента, воспринимаемого бетоном, расположенным в пределах полки:
(2.23)
Поскольку выполняется условие 
, нейтральная ось располагается в пределах полки, в связи с этим дальнейший расчет производим как для прямоугольного сечения, имеющего размеры 
= 655 мм, d = 175 мм.
Определяем коэффициент 
по формуле 7.3
;
По таблице 6.7 [19] при = 0,015 определяем, что сечение находится в области деформирования 1а, отсюда η = 0,981.
Находим величину требуемой площади растянутой арматуры по формуле 4.7.
.
По таблице сортамента арматуры принимаем один стержень диаметром 10 класса S500, для которого 
= 78,5 
> 
, где 
определено по таблице 11.1[6]: 
< 0,13. Принимаем =0,13.
2.4.2 Расчет прочности пристенного ребра на действие поперечной силы 
Поперечная сила от полной расчетной нагрузки 
5,14 кН, с учетом
коэффициента 
0,95:
5,14·0,95 = 4.88 кН.
Расчет производим на основе расчетной модели наклонных сечений.
Проверяем прочность пристенного ребра по наклонной полосе между наклонными трещинами в соответствии с условием (4.13).
Определяем 
по формуле (4.14):
– по формуле (4.15), 
– по формуле (2.16), 
где 
28,3 
– площадь сечения одного поперечного стержня Ø6мм класса S240.
S 
, принимаем на опорном участке шаг стержней равный 100 
, на остальном участке пролёта 
.
; 
определено по пункту 11.2.5 [6];
<1,3
– коэффициент, определяемый по формуле (4.17)
; 
.
Следовательно, прочность по наклонной полосе между наклонными трещинами обеспечена.
По формуле (4.24) определяем поперечную силу, воспринимаемую бетоном и поперечной арматурой.
, (2.24)
где 
– коэффициент, учитывающий влияние сжатых полок в тавровых и двутавровых элементах и определяемый по формуле (2.19)
При этом 
= 655 мм; 
= 115 мм; = 655 – 115 = 540 мм > 3· 
= 3·70 = 210 мм.
Для расчета принимаем = 210 мм.
, принимаем 
;
– усилие в поперечных стержнях на единицу длины элемента, определяемое по формуле (4.20),
где 
= 174 МПа – расчетное сопротивление поперечной арматуры (табл. 6.5 [7]).
;
;
.
Следовательно, прочность на действие поперечной силы по наклонной трещине обеспечена.
Поперечные ребра армируем конструктивно с помощью каркасов Кр-3 с рабочей арматурой, требуемая минимальная площадь поперечного сечения которой равна:
где 
=67,5мм.
= h – c=200-(20+10/2)=175мм.
Принимаем диаметр рабочей арматуры равным 10мм класса S500, для которого 
=78,5 мм2, с поперечной арматурой диаметром 6мм класса S240 и монтажной арматурой диаметром 10 мм класса S240.