Прогнозирование глубины зоны заражения АХОВ
СОДЕРЖАНИЕ
РК1. План эвакуации…………………………………………………………………3
РК2. Прогноз масштабов заражения СДЯВ при авариях (разрушениях) на химически опасных объектах………………………………………………………..5
РК3. Оценка радиационной безопасности………………………………………….9
РК4. Исследование мероприятий по повышению коэффициента защиты помещения…………………………………………………………………………...12
РК1. ПЛАН ЭВАКУАЦИИ. КРЫТЫЙ АВТОПАРК
План эвакуации составляется согласно своду правил СП 1.13130.2009 «Система противопожарной защиты. Эвакуационные пути и выходы». Наше здание относится к производственным и складским зданиям, сооружениям и помещениям (Класс Ф5).
По заданию имеем крытый автопарк общей площадью 8000м2.
Согласно нормам зданию необходимо иметь не менее двух эвакуационных выходов. Расстояние от наиболее удаленной точки до ближайшего эвакуационного выхода согласно таблице 29 при объеме помещения до 15 тыс. м3 категории В1 – В4 составляет 40 м. ( (352 + 172 )1/2 = 38,9 => мертвых зон нет, эвакуация обеспечивается)
Согласно пункту 9.4.1 при необходимости устройства в составе автостоянки (по заданию на проектирование) помещений для сервисного обслуживания автомобилей (постов ТО и ТР, диагностирования и регулировочных работ, мойки и т.п.) следует предусматривать для этих целей отдельное здание, помещение или группу помещений. Такие помещения могут предусматриваться в автостоянках (за исключением автостоянок открытого типа и встроенных в жилые здания) и должны быть отделены от автостоянки противопожарными стенами 2-го типа и перекрытиями 3-го типа. Входы и въезды в эти помещения должны быть изолированы от входов и въездов в автостоянку.Эвакуационные выходы из служебных помещений для обслуживающего и дежурного персонала (контрольные и кассовые пункты, диспетчерская, охрана), помещений технического назначения (для инженерного оборудования), санитарных узлов, помещения кладовой для багажа клиентов, помещений для инвалидов, а также общественных телефонов допускается предусматривать через помещения для хранения автомобилей.4.2.8 Выходы, не отвечающие требованиям, предъявляемым к эвакуационным выходам, могут рассматриваться как аварийные и предусматриваться для повышения безопасности людей при пожаре.
РК2. ПРОГНОЗ МАСШТАБОВ ЗАРАЖЕНИЯ СДЯВ ПРИ АВАРИЯХ (РАЗРУШЕНИЯХ) НА ХИМИЧЕСКИ ОПАСНЫХ ОБЪЕКТАХ
Исходные данные для прогноза
Дата 15.10.12 время 6:25
АХОВ: сжатый хлор
Объемом: 20т
Агрегатное состояние: газ
Метеорологические условия:
Температура воздуха: 7°С
Скорость ветра: 2 м/с западный
Степень вертикальной устойчивости воздуха: инверсия
Прогнозирование глубины зоны заражения АХОВ
2.1. Эквивалентное количество вещества в первичном облаке
Qэ1=К1К3К5К7Q0= 3,6 т
где К1 - коэффициент, зависящий от условий хранения СДЯВ = 0,18
К3 – коэффициент, равный отношению пороговой токсодозы хлора к пороговой токсодозе другого АХОВ = 1
К5 – коэффициент, учитывающий степень вертикальной устойчивости атмосферы = 1
К7 – коэффициент, учитывающий влияние температуры воздуха = 1
Q0 – количество выброшенного (разлившегося) при аварии вещества, т. = 20
4.2. Определение продолжительности поражающего действия СДЯВ
Продолжительность поражающего действия СДЯВ определяется временем его испарения с площади разлива.
Время испарения 
(ч) СДЯВ с площади разлива определяется по формуле:
= 62,87
где h – толщина слоя АХОВ, м = 2,8
d – плотность АХОВ, т/м3 = 0,0032
К2 – коэффициент, зависящий от физико-химических свойств АХОВ = 0,052
К4 – коэффициент, учитывающий скорость ветра = 1,33
К7 – коэффициент, учитывающий влияние температуры воздуха = 1
2.3. Эквивалентное количество вещества во вторичном облаке
Qэ2=(1-К1)К2К3К4К5К6К7(Q0/hd)
где К1 – коэффициент, зависящий от условий хранения АХОВ = 0,18
К2 – коэффициент, зависящий от физико-химических свойств АХОВ = 0,052
К3 – коэффициент, равный отношению пороговой токсодозы хлора к пороговой токсодозе другого АХОВ = 1
К4 – коэффициент, учитывающий скорость ветра = 1,33
К5 – коэффициент, учитывающий степень вертикальной устойчивости атмосферы = 1
К6 – коэффициент, зависящий от времени, прошедшего после начала аварии = 1; 1,7; 2,4; 3;
К7 – коэффициент, учитывающий влияние температуры воздуха = 1
Через 1 час после аварии
Qэ2=0,26
Через 2 час после аварии
Qэ2=0,44
Через 3 час после аварии
Qэ2=0,62
Через 4 час после аварии
Qэ2=0,78
2.4. Глубина зоны заражения для первичного облака по приложению 2
Г1= 5,905
2.5. Глубина зоны заражения для вторичного облака по приложению 2 интерполированием
Через 1 час после аварии
Г2=1,272
Через 2 час после аварии
Г2=1,758
Через 3 час после аварии
Г2=2,1408
Через 4 час после аварии
Г2=2,4352
2.6. Полная глубина зоны заражения
Г=Г’+0,5Г”
где Г’ – наибольший, Г” – наименьший из размеров Г1 и Г2
Через 1 час после аварии
Г=6,541
Через 2 час после аварии
Г=6,784
Через 3 час после аварии
Г=6,975
Через 4 час после аварии
Г=7,122
2.7. Предельно возможное значение глубины переноса воздушных масс
Гn=Nv
где N – время от начала аварии, ч;
v – скорость переноса переднего фронта заражаемого воздуха при данной скорости ветра и степени вертикальной устойчивости воздуха, км/ч = 10
Через 1 час после аварии
Гn= 10
Через 2 час после аварии
Гn= 20
Через 3 час после аварии
Гn=30
Через 4 час после аварии
Гn=40
2.8. Окончательная расчетная глубина зоны заражения
Через 1 час после аварии
Г=6,541
Через 2 час после аварии
Г=6,784
Через 3 час после аварии
Г=6,975
Через 4 час после аварии
Г=7,122
2.9. Площадь зоны возможного заражения
Sв=8,72*10-3Г2
где Г – глубина зоны заражения, км;
– угловые размеры зоны возможного заражения = 90 °
Через 1 час после аварии
Sв=33,57
Через 2 час после аварии
Sв=36,11
Через 3 час после аварии
Sв=38,18
Через 4 час после аварии
Sв=39,81
2.10. Площадь зоны фактического заражения
Sф=К8Г2N0,2
где К8 – коэффициент, зависящий от степени вертикальной устойчивости воздуха = 0,081
Г – глубина зоны заражения, км;
N – время, прошедшее после начала аварии, ч;
Через 1 час после аварии
Sф=3,46
Через 2 час после аварии
Sф=4,27
Через 3 час после аварии
Sф=4,88
Через 4 час после аварии
Sф=5,38