Черт. 32. К примеру расчета 23

 

Расчет. Проверим прочность наклонного сече­ния подрезки по поперечной силе согласно п. 3.31, принимая h₀ = 370 мм, b = 730 мм (см. черт. 32), j_b2 = 2 (см. табл. 21):

Н · мм.

 

При значении с, равном расстоянию от опоры до первого груза — с = 1,5 м, имеем

 

 

(j_b3 = 0,6 — см. табл. 21),

 

следовательно, принимаем Q_b = 154 · 10³ H;

 

Н/мм;

 

 

при этом c₀ < c = 1,5 м и c₀ > h₀.

 

Тогда Q_b + q_swc₀ +R_swA_sw1 = 154 · 10³ + 1152 · 406 + 290 · 402 = 738 · 10³ H > Q = 640 кН, т.е. даже без учета отгибов прочность подрезки по по­перечной силе обеспечена.

Проверим достаточность .дополнительных хому­тов и отгибов из условия (89). Из черт. 32 q = 45°; h₀ = 700 – 60 – 80/2 = 600 мм; h₀₁ = 370 мм; R_swA_sw1 + R_swA_s,inc sin45° = 290 · 402 + 290 ·804 · 0,707 = 281 · 10³ H > Q = 640 = 245кН.

Проверим прочность наклонного сечения, про­ходящего через входящий угол подрезки, на дей­ствие изгибающего момента.

Невыгоднейшее значение с определим по форму­ле (83), учитывая в числителе отгибы и дополни­тельные хомуты и принимая F_i = 0 и q = 0:

 

Поскольку продольная арматура короткой кон­соли заанкерена на опоре, учитываем эту арматуру с полным расчетным сопротивлением, т. е. с R_s = 365 МПа.

Из черт. 32 А_s = = 1256мм² (4 Æ 20). По­скольку A_s = x = 0, тогда z_s = h₀₁ – а’ = 370 – 50 = 320 мм.

Согласно формуле (79) принимая a₁ = 30 мм, получим

 

мм.

 

Проверим условие (77), принимая:

 

 

 

 

т. е. прочность наклонного сечения обеспечена.

Определим необходимую длину заведения про­дольной растянутой арматуры за конец подрезки по формуле (88):

 

Выясним необходимость постановки анкеров для нижней арматуры балки. Для этого проверим наклонное сечение, расположенное вне подрезки и начинающееся на расстоянии h₀ – h₀₁ = 600 — 370 = 230 мм от торца балки. Тогда l_x = 230 – 10 = 220 мм.

Длину анкеровки для нижней арматуры опре­делим по поз. 1 табл. 45, из которой при классе бетона В25 и классе арматуры А-III находим l_an = 29, отсюда l_an = 29 · 40 = 1160 мм > l_x = 220мм.

Расчетное сопротивление нижней арматуры снизим умножением на коэффициент т. e. R_s = 365 · 0,19 = 69,2 МПа.

Из черт. 32 А_s = 5027 мм² (4 Æ 40).

Учитывая, что в пределах длины l_x = 220 м два верхних стержня имеют по два приваренных вертикальных стержня, а два нижних стержня имеют по два вертикальных и один горизонталь­ный приваренный стержень, увеличим усилие R_sA_s на величину N_w, определяемую по формуле (82), принимая n_w = 10, d_w = 12 мм, j_w = 100 (см. табл. 22):

 

Отсюда

 

Принимая b = = 730 мм, определим высоту сжатой зоны х:

 

 

и, следовательно, z_s = h₀ – a’ = 600 —50 = 550 мм.

Невыгоднейшее значение с равно:

 

т. е. при таком значении с наклонное сечение пере­секает продольную арматуру короткой консоли. Принимаем конец наклонного сечения в конце ука­занной арматуры, т. е. на расстоянии w₀ — 953 мм от подрезки, при этом с = 723 мм. Расчетный мо­мент М в сечении, проходящем через конец наклон­ного сечения, равен:

 

кН · м;

мм

 

[где a₁ = 300 – 230 = 70 мм (см. черт. 32)].

 

Проверим условие (77):

 

 

т. е. прочность наклонного сечения обеспечена, и, следовательно, анкера для нижней арматуры не тре­буются.

Проверим прочность короткой консоли подрезки согласно пп. 3.99 и 3.100 с учетом п. 3.31.

Проверим условие (207), принимая l_sup = 130 мм, a_x = 90 мм, h₀₁ – a’ = 370 – 50 = 320 мм (см. черт. 32). Тогда

 

 

Принимая m_w = 0 и заменяя 0,8 на 1,0, имеем R_bbl_supsin²q = 13 · 730 ·130 · 0,679 = 838 · 10³ H < 3,5R_btbh₀₁ = 3,5 · 0,95 · 730 · 370 = 898 · 10³ H, т. е. правую часть условия (207) оставляем равной 838 кН.

Поскольку Q = 640 кН < 838 кН, прочность сжа­той полосы обеспечена.

Проверим условие (208), принимая l₁ = l_sup + a_x = 220 мм, h₀ = 320 мм, A_s = 1256 мм² (4 Æ 20):

 

 

т. е. продольной арматуры в короткой консоли поставлено достаточно.