Определение расчетных сочетаний
Для расчета колонн необходимо знать, при каком сочетании нагрузок в
расчетных сечениях возникает максимальный изгибающий момент и
соответствующая ему продольная сила, максимальная продольная сила и
соответствующий ей момент.
Сечение 1-1
1. Mmax+ ; Nсоотв. ; в загружениях 1 + 3
Mmax+ =1*(-53,63+134,44) = 57,24 кН*м
Nсоотв. = 1 * (-264,91) + 1,39 = -266,3 кН
2. Mmax- ; Nсоотв.; в загружениях 1 + 2 + 4 + 6 + 10
Mmax- = 1 * (-53,63) + 0,9 * (-37,85 – 93,87 – 74,34 – 6,53) = -244,9кН*м
Nсоотв. = 1 * (-264,91) + 0,9 * (-155,52 + 1,39 – 103,48 + 0) = -496,76 кН
3. Nmax- ; Mсоотв. ; в загружениях 1 + 2 + 5
Nmax- = 1 * (-264,91) + 0,9 * (-155,52 – 276,45) = -653,68 кН
Mсоотв. = 1 * (-53,63) + 0,9 * (-37,85 – 74,34) = -154,61 кН*м
Окончательные расчетные сочетания для сечения 1-1:
1. |Mmax| = -244,9 кН*м; Nсоотв. = -496,76 кН;
2. Nmax- = -653,68 кН; Mсоотв. = -154,61 кН*м
Сечение 2-2
1. Mmax+ ; Nсоотв. ; в загружениях 1 + 3 + 5
Mmax+ = 1 * (-53,63) + 0,9 * (134,44+ 188,29) = 263,83 кН*м
Nсоотв. = 1 * (-264,91) + 0,9 * (1,39 – 276,45) = -512,47 кН
2. Mmax- ; Nсоотв.; в загружениях 1 + 2 + 4
Mmax- = 1 * (-53,63) + 0,9 * (-37,85 – 93,87) = -172,18 кН*м
Nсоотв. = 1 * (-264,91) + 0,9 * (-155,52 + 1,39) = -403,63 кН
3. Nmax- ; Mсоотв. ; в загружениях 1 + 2 + 5
Nmax- = 1 * (-264,91) + 0,9 * (-155,52 – 276,45) = -653,68 кН
Mсоотв. = 1 * (-53,63) + 0,9 * (-37,85 + 188,29) = 81,77 кН*м
Окончательные расчетные сочетания для сечения 2-2:
1. |Mmax| = 263,83 кН*м; Nсоотв. = -512,47 кН;
2. Nmax- = -653,68 кН; Mсоотв. = 81,77 кН*м
Сечение 3-3
1. Mmax+ ; Nсоотв. ; в загружениях 1 + 3 + 5 + 8
Mmax+ = 1 * (-169,58) + 0,9 * (644,79 + 188,29 + 29,96) = 607,16 кН*м
Nсоотв. = 1 * (-316,99) + 0,9 * (1,39 – 276,45 + 0) = -564,55 кН
2. Mmax- ; Nсоотв.; в загружениях 1 + 2 + 4 + 6 + 10
Mmax- =1* (-169,58)+0,9*(-119,7 –461,49 –136,77 –29,96) = -842,71 кН*м
Nсоотв. = 1 * (-316,99) + 0,9 * (-155,52 + 1,39 – 103,48 + 0) = -548,84 кН
3. Nmax- ; Mсоотв. ; в загружениях 1 + 2 + 5 + 7
Nmax- = 1 * (-316,99) + 0,9 * (-155,52– 276,45 + 0) = -705,77 кН
Mсоотв. = 1 * (-169,58) + 0,9 * (-119,7 + 188,29 – 29,96) = -164,82 кН*м
4. |Mmax| ; Nmin- ; в загружениях 1 + 4
|Mmax| = 1 * (-169,58 – 461,49) = -631,07 кН*м
Nmin- = 1 * (-316,99 + 1,39) = -315,60 кН
Окончательные расчетные сочетания для сечения 3-3:
1. |Mmax| = -842,71 кН*м; Nсоотв. = -548,84 кН;
2. Nmax- = -705,77 кН; Mсоотв = -164,82 кН*м;
За расчетные значения принимаем изгибающий момент и продольную силу в сечении 3-3: |Mmax| = -842,71кН*м и соответствующее продольное усилие Nсоотв.= -548,84 кН. И значение изгибающего момента и продольной силы в сечении 3-3: Nmax- = -705,77 кН кН и соответствующий изгибающий момент Mсоотв. =-164,82 кН*м.
РАСЧЕТ ВНЕЦЕНТРЕННО СЖАТОЙ КОЛОННЫ СПЛОШНОГО СЕЧЕНИЯ
Определение расчетных длин
Расчетная длина колонны однопролетного производственного здания в плоскости изгиба (плоскости рамы) при шарнирном креплении ригеля к колонне равна:
Где, 
-коэффициент приведения длины;
n=0- при шарнирном креплении ригеля к колонне.
Расчетная длина колонны из плоскости рамы 
принимается равной
наибольшему расстоянию между точками закрепления колонны от смещения вдоль здания. Расчетная длина определяется в зависимости от конструктивной схемы каркаса.
Где, 
- коэффициент приведения длины.
Определяем гибкость стержня колонны:
Где 
- по сортаменту I 100Б2
Условие не выполняется , гибкость стержня не обеспечена.
Для сокращения расчетной длины колонны вдоль здания устанавливают промежуточные распорки. При установке одной распорки по высоте колонны расчетная длина будет уменьшена в два раза.
Где, - коэффициент приведения длины.
Определяем гибкость стержня колонны:
Где - по сортаменту I 100Б2
Условие выполняется , гибкость стержня обеспечена.