Определение размеров опорной плиты базы
1)из условия размещения стержня колонны на плите
С1 и с2 свесы плиты(40-100мм)
Tтр -12..14мм
2)из условия прочности бетона на смятие под опорной плитой
Rb – расчетное сопротивление бетона смятию
При невыполнении условия пропорционально увеличиваем размеры плиты
64. Расчет изгибаемых элементов при ограниченном развитии пластических деформаций. При образовании шарнира пластичности в сечении изгибаемого элемента происходят неограниченный рост пластических деформаций и нарастание прогибов. Эксплуатационные качества конструкции утрачиваются раньше, чем наступает беспредельное нарастание деформаций и исчерпание несущей способности, так как остаточные деформации (после снятия нагрузки) получаются столь большими (см. рис. 3.14, е), что конструкция становится непригодной к эксплуатации.
EостОстаточные деформации допускаются при соблюдении 3х условий
1)балка должна быть сплошного сечения.
2)нагрузка-статическая
3)0,9*Rs
Rs-расчетное сопротивление стали срезу
Rs=0,58Ry
=M/c1*WRy*c
c1-коэф,учит развитие пластич деформаций (табл 66 снип)
В качестве критерия предельного состояния по непригодности к эксплуатации принимают ограниченную пластическую деформацию которая для практических расчетов равна eпл<=3
Ограничение пластической деформации допускается в балках сплошного сечения работающих на статическую нагрузку при касательных напряжениях t<=0,9Rs
C1 – коэф.учитывающий пластические деформации
Для практических расчетов принята предельная относительная пластическая деформация в сечении эпсолон остЗ, где эпсолон ост = эпсолон ост*Е/R.
Учет пластической работы стали допускается в балках сплошного сечения, несущих статическую нагрузку при касательных напряжениях
Проверка прочности таких балок выполняется по формуле
M/c1*Wнт min меньше или равно R, Где М - изгиб момент, Wнт min – момент сопротивления,с1 – коэф учитывающий развитие пластич деформаций по сечению. При тау =0,5 Rs влияние касательных напряжений на развитие пластичности несущественно и коэффициент c1 = c. При 0,5 Rs<тау<0,9Rs значения коэффициента C1 принимаются по формуле
C1 = 1,05*бетта*с = 1,05с КОРЕНЬ [(1-(тау/Rs)^2)/ (1- альфа(тау/Rs)^2)]
где а - коэффициент, равный 0,7 для двутавров, изгибаемых в плоскости стенки (для других типов сечения альфа=0); тау=Q/th - средние касательные напряжения.
Коэффициент с зависит от формы сечения и степени развития пластических деформаций.
При изгибе балки в двух главных плоскостях х и у проверка прочности выполняется по формуле
Mx/Сx *Wx нт min + My/Су* Wу нт min меньше или равно R .При ЭТОМ касательные напряжения не должны превышать 0,5 Rs.Значения коэффициентов Сх и Су даны в прил. 5Снип .