Наибольшее количество одновременно работавших зубьев
(3.5)
Полученная при расчете дробная часть отбрасывается.
8. Профиль основной стружечной канавки с вогнутой спинкой принимается по размерам табл. 3.9.
9. Минимальный коэффициент заполнения стружечных канавок при протягивании стали и чугуна определяется в зависимости от подачи на зуб.
При Sz свыше 0,07 до 0,1 Кmin=3;
Sz свыше 0,1 до 0,15 Кmin=2,5;
Sz свыше 0,15 до 0,4 Кmin=2,2.
10. Подача на черновых секциях по условиям размещаемости стружки в канавке
. (3.6)
11. Фактический коэффициент заполнения стружечных канавок К определяется по окончательно принятому значению подачи на черновых секциях
. (3.7)
Величина К не должна быть меньше значений Кmin, указанных в п. 9.
12. Передний и задний углы на черновых зубьях принимаются по табл. 3.10 и 3.11.
13. Количество зубьев в первой черновой секции Zчc1=2, в остальных
(3.8)
Значение Cр берется равным средней арифметической величине значений для шлицевых и шпоночных протяжек, принимаемых по табл. 3.12. Коэффициенты 
, Кс, Ки и показатель степени x принимаются по табл. 3.13. Значение Zчc округляется до целого числа.
14. Общий припуск на протягивание
A0=Dmax–δ–D0, (3.9)
где δ - остаточная деформация отверстия. Величина δ определяется на практике путем протягивания первых 3-х образцов, а для расчета принимается равной 
где ∆D – допуск на диаметр отверстия.
15. Припуск на переходные зубья Аоп и число переходных секций in принимается по табл. 3.14.
16. Припуск на чистовые зубья Аочт. При протягивании отверстий
7-го квалитета точности (IT7) Аочт =0,14–0,15 мм;
9-го квалитета точности (IT8-9) Аочт =0,10–0,12 мм;
11-го квалитета точности (IT11) Аочт =0,04–0,05 мм.
17. Припуск на черновые зубья
Аоч=А0–(Аоп+Аочт). (3.10)
18. Припуск на первую двузубую черновую секцию
. (3.11)
19. Количество черновых секций без первой
. (3.12)
20. Количество зубьев в черновой секции
Zч= Zчc1+Zиc·iч. (3.13)
21. Длина черновой части
lч=Zч·t. (3.14)
22. Подача на переходных секциях. На первой переходной секции подача составляет приблизительно половину величины подачи на черновых секциях
. (3.15)
На следующих переходных секциях подача равномерно уменьшается до значения 0,03–0,05мм на последней секции.
23. Количество переходных зубьев Zn. Каждая переходная секция имеет два зуба, т.е. Znс=2, тогда Zn= Znс·in.
24. Длина переходной части ln=Zn·in.
25. Количество чистовых зубьев
, (3.16)
где 
= 0,02–0,01мм.
26. Шаг чистовых и калибрующих зубьев
tчт=tк=0,7t. (3.17)
27. Размеры стружечных канавок для чистовых и калибрующих зубьев – по табл. 3.9.
28. Длина чистовой части
lчт=Zчт·tчт. (3.18)
29. Длина режущей части (без калибрующей)
lр=lч+ln+lчт.(3.19)
30. Диаметр калибрующих зубьев
Dк=Dmax–δ.(3.20)
31. Количество калибрующих зубьев Zк – по табл. 3.22.
32. Длина калибрующей части
lк= Zк·tк. (3.21)
33. Задний угол калибрующих зубьев αк=0°30'÷1°.
34. Прямая ленточка на вершинах калибрующих зубьев fк=0,2 мм.Для пластичных материалов ленточку делать не рекомендуется.
35. Ширина режущих выступов между выкружками
(3.22)
Значение Bв округляется до чисел, кратных 0,5.
36. Количество выкружек определяется по формуле
;(3.23)
а) на черновых зубьях
(3.24)
б) на зубьях первой черновой, переходных секциях и на чистовых зубьях
(3.25)
Величина Nч округляется до ближайшего большего целого числа.
37. Ширина выкружек находится по формуле
;(3.26)
а) на черновых зубьях
(3.27)
б) на первой черновой и переходных секциях
(3.28)
в) на чистовых зубьях ширина выкружек на 2 ммменьше, чем на первой черновой и переходных секциях.
Величина Вч округляется до чисел, кратных 0,5.
38. Радиусы выкружек и диаметры шлифовального круга принимаются по табл. П.3.14.
39. Длина хвостовика l1 принимается по табл. 3.4.
40. Диаметр шейки D2 (допуск по h12)
D2= D1–1. (3.29)
41. Диаметр Dчи длина lч передней направляющей. Диаметр передней направляющей части принимается равным наименьшему диаметру предварительного отверстия Dч = D0, lч =L (допуск по е8).
42. Длина переходного конуса lз принимается равной 10÷25мм.
43. Диаметр Dзн и длина lзн задней направляющей части
Dзн=Dmin(допуск по е8), (3.30)
где Dmin – минимальный диаметр протянутого отверстия;
lзн=(0,5÷0,7) L. (3.31)
44. Длина протяжки до первого зуба l1' (рис. 3,10) рассчитывается в зависимости от типа тягового патрона или определяется по табл. 3.8.
45. Общая длина протяжки
Lп= l1'+ lр+ lк+ lзн. (3.32)
46. Центровые отверстия по ГОСТ14034-74 или по табл. 3.16.
Расчет плоской шпоночной протяжки
Исходные данные:
1. Параметры протягиваемого отверстия с указанием отклонений на размеры.
2. Длина отверстия L.
3. Материал изделия.
4. Станок, на котором будет работать протяжка.
Расчет протяжки ведется по следующей схеме:
1. Материал протяжки назначается по табл. 3.3.
2. Хвостовик протяжки (рис. 3.8, 3.9) принимается по табл. 3.5 или 3.6.
3. Суммарный подъем протяжки
∑∆h=t'max–D+f0, (3.33)
где t'max – наибольшее расстояние от края отверстия до дна канавки;
D – диаметр отверстия (наименьший размер);
f0 – величина стрелки.
Величина f0 принимается по табл. 3.17.
4. Ширина зубчатой части
вп=вmax–δв, (3.34)
где δв – остаточная деформация паза по ширине, обычно принимается от 0 до 0,01 мм (устанавливается при протягивании первых деталей).
5. Подача на зуб для режущих зубьев Sz принимается по табл. 3.18.
6. Шаг зубьев t – по табл. 3.19 или рассчитывается по формуле
,(3.35)
где m≈1,5.
7. Наибольшее количество одновременно работающих зубьев
(3.36)
Дробная часть отбрасывается.
8. Профиль стружечной канавки (рис. 3.11)принимается с размерами по табл. 3.9. На шпоночных протяжках обычно делают стружечные канавки с прямолинейной спинкой.
9. Передний и задний углы зубьев протяжки выбираются по табл. 3.10, 3.11.
10. Коэффициент заполнения впадины
.(3.37)
Величина К не должна быть меньше значений Кmin, указанных в пункте 9 расчета цилиндрической протяжки. Fa – активная площадь сечения стружечной канавки.
11. Высота режущего выступа
h0'=1,25h0, (3.38)
где h0 – глубина стружечной канавки (см. пункт 8).
12. Сила протягивания
.(3.39)
Значения 
принимаются по табл. 3.12, 3.13.
13. Высота сечения по первому зубу протяжки Н1 определяется из условия прочности протяжки при растяжении
.(3.40)
14. Высота по последнему режущему зубу
Нп=Н1+∑∆h, (3.41)
где [σ] – допускаемое напряжение рабочей части протяжки (табл. 3.7). Полученное значение Н1 округляется до стандартной величины, приведенной в табл. 3.20.
15. Количество режущих зубьев
(3.42)
16. Длина режущей части
lp=t·Zp.(3.43)
17. Количество и размеры стружкоделительных канавок на режущих зубьях можно выбрать по табл. 3.21.
18. Угол бокового поднутрения φ1=1°–1°30', для изделий из вязких сталей φ1=2°–2°30' (рис. 3.5).
Рис. 3.5. Угол бокового поднутрения φ1
Поднутрение начинается не от самой вершины, а на расстоянии f=0,7–1 мм. Поднутрение делается на зубьях, высота которых равна или больше 1,2–1,3 мм.
19. Переходные режущие кромки выполняются по дуге радиуса Rn или прямой, составляющей угол 45° с боковыми сторонами.
Обычно Rn=0,25–0,3 мм, а длина переходной кромки 0,2–0,3 мм.
20. Напряжение растяжения в материале хвостовика протяжки
(3.44)
должно быть меньше [σ]. Величину [σ] принимают по табл. 3.7.
21. Высота калибрующих зубьев равна высоте последнего режущего зуба
Нк=Нп. (3.45)
22. Количество калибрующих зубьев Zк принимается по табл. П. 3.21.
23. Шаг калибрующих зубьев tк принимается равным шагу режущих зубьев
tк=t. (3.46)
24. Длина калибрующей части
lк=tк·Zк+(5…10),(3.47)
так как длина последнего калибрующего зуба принимается равной tк+(5…10).
25. Прямая ленточка на вершинах: калибрующих зубьев fк=0,2 мм.
26. Общая длина гладких частей протяжки принимается по табл. П.3.7 или подсчитывается по формуле
l1= l1'+ lс+ lа+ lз+ lб+ lв+ lч', (3.48)
где l1' – длина хвостовика, зависящая от способа крепления и размеров протяжки (см. пункт 2 расчетов);
lз – длина входа патрона в отверстие станка;
lс– толщина опорной плиты (стола) станка;
lа – длина выступающей части опорного кольца;
lб – длина выступающей части фланца направляющей оправки;
lв – длина посадочной части оправки;
lч' – длина, необходимая для беспрепятственного насаживания изделия в том случае, когда работа ведется без отключения протяжки от станка после каждого рабочего хода.
При работе с переносом протяжки участок lч' может отсутствовать. Величина lз принимается равной 0–15 мм. Размер выбирается в зависимости от типа станка [49]. Размеры lа и lб зависят от конструкции кольца и оправки. Длина lв и lч' обычно принимается больше длины протягиваемого отверстия на 5–15 мм. Если работа производится с планшайбой, надо при подсчете учитывать и толщину планшайбы. Подсчитанная величина l1 является наименьшей допустимой.
25. Общая длина протяжки
Lп= l1+ lр+ lк. (3.49)
26. Глубина паза в направляющей оправке
Н=Н1+ f0, (3.50)
где Н1– высота сечения по первому зубу (см. пункт 13 расчета);
f0 – величина стрелки (см. пункт 3 расчета).
27. Толщина тела направляющей оправки проверяется на прочность по условию
(3.51)
где D – диаметр отверстия;
В – ширина тела протяжки.
Расчет шпоночной протяжки переменного резания может быть выполнен по схеме расчета шлицевой протяжки. При этом расчет фасочной и цилиндрической частей не производится.
Рис. 3.6. Хвостовики клиновые
Тип 1
Тип 2
Рис. 3.7. Хвостовики под быстросменные патроны
Тип 1
Тип 2
Рис. 3.8. Хвостовики для шпоночных протяжек
Рис. 3.9. Хвостовики для плоских протяжек
Рис. 3.10. Схема закрепления протяжки
Рис. 3.11. Схема стружечной канавки
|
|
Рис. 3.12. Центровые отверстия протяжек: а – форма А; б – форма Т
Таблица 3.2
Припуски А0 на диаметр для цилиндрических отверстий, мм
| Диаметр протягиваемых отверстий | Величина припуска А0 | |||
| Отношение длины отверстия к диаметру | ||||
| до 1 | до 2 | до 3 | свыше 3 | |
| От 10 до 18 | 0,65 0,3* | 0,75 0,4* | 0,75 0,5* | - 0,6* |
| Свыше 18 до 30 | 0,8 0,4* | 0,9 0,5* | 1,0 0,5* | 1,1 0,6* |
| Свыше 50 до 80 | 1,1 0,5* - | 1,2 0,6* - | 1,3 0,7* 1,0** | - 0,7* 1,2** |
| Свыше 80 до 120 | 1,2 0,7* 1,0** | 1,4 0,8* 1,1** | 1,4 1,0* 1,2** | 1,6 - 1,3 |
Припуски даны для одноинструментальной подготовки отверстия
* Припуски предусматривают двухинструментальную подготовку отверстия (сверление–развертывание)
** Припуски для отверстий, расточенных на токарно-револьверных станках
Таблица 3.3