Вимоги до аварійної посадки і остійності
5.1.3.1 При виконанні розрахунків аварійної посадки і остійності повинні бути враховані вимоги 3.1.1, 3.1.2, 3.1.4–3.1.7, 3.1.9. Посилання на підрозділи 3.2, 3.3 і 3.4 в перелічених пунктах замінюються посиланням на 5.1.3.6.
5.1.3.2Початкова метацентрична висота судна в кінцевій стадії симетричного затоплення, яка визначена методом постійної водотоннажності, повинна бути не менше 0,05 м.
5.1.3.3 Діаграма статичної остійності для кінцевої стадії затоплення (після випрямлення, якщо воно проводиться) повинна мати ділянку з додатними плечима протяжністю не менше 15°.
Площа ділянки діаграми з додатними плечима і максимальне плече діаграми в межах вказаної вище довжини повинні задовольняти вимогам 3.4.1.10 і 3.4.1.11.
5.1.3.4Остійність в проміжних стадіях затоплення повинна задовольняти вимогам 3.4.1.8.
5.1.3.5 Для цілей розрахунку остійності судна у пошкодженому стані коефіцієнти проникності приміщень і поверхонь, як правило, повинні братися рівними величинам, які визначаються за табл.5.1.3.5.
Таблиця 5.1.3.5 Коефіцієнт проникності приміщень
| Приміщення | Коефіцієнт проникності |
| Призначені для вантажу вугілля або запасів | 0,60 |
| Житлові | 0,95 |
| Зайняті механізмами | 0,85 |
| Призначені для рідин | 0 або 0,951 |
| Вантажне приміщення ро-ро | 0,90 |
| 1 Береться та величина, яка призводить до більш жорстких умов |
Більш висока проникність поверхонь повинна братися для приміщень, які в районі аварійної ватерлінії не містять значної кількості житлових приміщень або механізмів, а також для приміщень, які, як правило, не зайняті значною кількістю вантажу або
запасів.
5.1.3.6Для цілей, що задовольняють вимогам до аварійної посадки і остійності згідно з 5.1.3, розміри пошкоджень беруться згідно з 3.4.1.2.
5.1.3.7 Посадка пошкодженого судна повинна задовольняти вимогам 3.4.1.6; час випрямлення, необхідний для виконання цих вимог, не повинен перевищувати 15 хв.
5.1.3.8 Аварійна ватерлінія після випрямлення судна, а також для випадків, коли випрямлення проводиться, повинна проходити на 76 мм нижче палуби перебірок.
5.1.4 Імовірнісний індекс А визначається за формулою
А=Sарs.
Підсумовування виконується для одиночних відсіків і груп двох суміжних відсіків.
5.1.4.1При розрахунках, що виконуються для визначення індексу А, судно вважається завантаженим по саму найвищу ватерлінію поділу на відсіки на рівний кіль або, якщо є, з конструктивним диферентом, з максимальним експлуатаційним піднесенням центра ваги.
Коефіцієнти проникності беруться у відповідності до вимог 1.6.1.1, 1.6.1.3, 1.6.2 і 1.6.5.
Для просторів накатних суден коефіцієнт проникності повинен братися рівним 0,9.
5.1.4.2 Параметри а і р визначаються відповідно до вимог 2.2.4 і 2.2.5. Значення коефіцієнта kv береться рівним 1,0.
5.1.4.3 Параметр s визначається за формулою
,
де GZmax – максимальне додатне відновлювальне плече діаграми статичної остійності пошкодженого судна у межах 15° від положення рівноваги, але не більше 0,1 м;
y – протяжність в градусах додатної ділянки діаграми статичної остійності, але не більше 15°;
W – площа, м×рад, діаграми статичної остійності, що визначається відповідно до 3.4.1.10, але не більше 0,015 м×рад;
с – коефіцієнт, що дорівнює:
с = 1 – якщо кут крену в кінцевій стадії затоплення qс не перевищує 7°,
с = 
, якщо 7° < qс £ 20°,
с = 0, якщо кут qс перевищує 20°;
qс – кут крену в кінцевій стадії затоплення (до випрямлення), град.
5.1.4.4Якщо аварійна посадка і остійність повністю задовольняють вимогам 3.4.1, то параметр s береться рівним 1.
Однак s береться рівним нулю для будь-якого випадку затоплення, внаслідок якого:
під час проміжної стадії затоплення або перед випрямленням кут крену перевищує 20° або кут, при якому у воду входять будь-які отвори, через які може відбуватися розповсюдження води на судні, або
в кінцевій стадії затоплення входить у воду палуба перебірок на борті, виключаючи район розташування затопленого відсіку або відсіків, або
в кінцевій стадії затоплення крен перевищує 12°, або
в кінцевій стадії затоплення hав менше 0,05 м.
5.1.4.5Якщо враховується поділ судна поздовжніми водонепроникними перебірками, то фактор р помножується на редукційний коефіцієнт r, що визначається відповідно до 2.2.6.3 при значенні kv = 1,0.
5.1.5Якщо величина s < 1 при затопленні одного будь-якого відсіку
судна, для якого вимагається одновідсіковий стандарт, або при затопленні будь-яких суміжних відсіків судна, для якого вимагається двовідсіковий стандарт, то визначається максимальний імовірнісний індекс Аmax1 або Аmax2, так як А1 або А2, але значення s приймається таким, що дорівнює одиниці при:
затопленні кожного відсіку судна, для якого вимагається одновідсіковий стандарт;
затопленні кожних двох суміжних відсіків судна, для якого вимагається двовідсіковий стандарт.
5.1.6 Значення А/Аmax визначається за такими формулами:
для одновідсікового стандарту:
або 
;
для двовідсікового стандарту:
,
де А1 – частина величини А, що визначається відповідно до 5.1.4 для випадків затоплення одного відсіку;
А2 – частина величини А, що визначається відповідно до 5.1.4 для випадків затоплення двох суміжних відсіків;
Аmax1 – частина величини А, що визначається відповідно до 5.1.5 для випадків затоплення одного відсіку;
Аmax2 – частина величини А, що визначається відповідно до 5.1.5 для випадків затоплення двох суміжних відсіків.
НАВАЛОЧНІ СУДНА
5.2.1 Навалочне судно, у якого носовий вантажний трюм обмежений зовнішньою обшивкою або подвійним бортом шириною менше 760 мм, довжиною L1 150 м і більше, побудоване до 1 липня 1999 р, що перевозить тверді навалочні вантажі питомою вагою 1780 кг/м3 і більше, повинно задовольняти вимогам 4.4 при затопленні носового вантажного трюму у всіх випадках завантаження по літню вантажну марку не пізніше дати огляду, визначеної в залежності від віку судна:
.1 для суден, вік яких на 1 липня 1998 р. становив 20 років і більше, приймається дата першого проміжного (другого або третього щорічного огляду) або першого чергового огляду, який проводився після 1 липня 1998 р., в залежності від того, що буде мати місце раніше;
.2 для суден, вік яких на 1 липня 1998 р. становив 15 років і більше, але менше 20 років, береться дата першого чергового огляду, який буде проводитися після 1 липня 1998 р., але не пізніше 1 липня 2002 р.;
.3 для суден, вік яких на 1 липня 1998 р. становить менше 15 років, береться дата третього огляду, або дата досягнення судном віку 15 років, в залежності від того, що буде мати місце пізніше.
5.2.2 При виконанні розрахунків аварійної остійності повинні бути прийняті наступні значення коефіцієнтів проникності:
0,90 для завантажених трюмів;
0,95 для порожніх трюмів.
5.2.3Судна, що не задовольняють вимогам 5.2.1, можуть бути звільнені від виконання вказаної вимоги при виконанні наступних умов:
.1 Програма щорічного огляду носового трюму замінена програмою, прийнятою при розширеному проміжному огляді відповідно до розд.2 частини III "Додаткові огляди суден в залежності від їх призначення і матеріалу корпусу" Правил класифікаційних оглядів суден.
.2 В рульовій рубці передбачена світлова і звукова сигналізація:
про надходження води вище рівня два метри над подвійним дном у кормову частину кожного вантажного трюму;
про затоплення водою лляльних колодязів кожного трюму до верхнього рівня.
Така сигналізація відповідає вимогам частини XI "Електричне обладнання".
.3 Судно оснащене детальною інформацією про наслідки поетапного затоплення вантажного трюму і ретельними інструкціями відповідно до розд.8 частини II Правил управління безпечною експлуатацією суден і запобіганням забруднення.
Інформація повинна мати відомості та документацію, вказані в 1.4.6.1, і результати розрахунків аварійної посадки і остійності судна при поетапному затопленні трюму у всіх випадках завантаження по літню вантажну марку на рівний кіль. Якщо судно відповідає вимогам підрозділу 4.4 при меншій осадці, в документ необхідно включити діаграму граничних піднесень центра ваги (мінімальних метацентричних висот), побудовану з урахуванням диференту і завантаження судна. Необхідно врахувати міцність перебірки. Інформація повинна містити зведену таблицю результатів розрахунків з вказуванням критичних факторів і відомості, вказані в 1.4.6.1.5.
5.2.4Судна, яким призначений зменшений надводний борт відповідно до розд.4, вважаються такими, що задовольняють вимогам цього підрозділу.
5.2.5 Інформація про виконання вимог цього підрозділу повинна бути розміщена в Буклеті, який вимагається 1.4.8.7 частини II "Корпус".
ДОДАТОК
ФОРМУЛИ ДЛЯ ВИЗНАЧЕННЯ ВЕЛИЧИНИ р
ПРИ РІЗНОМАНІТНИХ КОМБІНАЦІЯХ ВІДСІКІВ (ДИВ.2.2.6)
Рис.1
| Комбінація відсіків | Формула для визначення величини р | Відстань для визначення величини а | |
| x1 | x2 | ||
| 4Б | p4r4 | l1-3 | l1-4 |
| 4Б+4Ц | p4(1 – r4) | l1-3 | l1-4 |
| 3+4Б | p34r*34 – p3r*3 – p4r4 | l1-2 | l1-4 |
| 3+4Б+4Ц | p34(1 – r*34) – p3(1 – r*3) – p4(1 – r4) | l1-2 | l1-4 |
| 4Б+5Б | p45r45 – p4r4 – p5r5 | l1-3 | l1-5 |
| 4Б+4Ц+5Б+5Ц | p45(1 – r45) – p4(1 – r4) – p5(1 – r5) | l1-3 | l1-5 |
| 2+3+4Б | p234r*234 – p23 r*23 – p34r*34 + p3r*3 | l1 | l1-4 |
| 2+3+4Б+4Ц | p234(1 – r*234) – p23(1 – r*23) – p34(1 – r*34) + + p3(1 – r*3) | l1 | l1-4 |
| 3+4Б+5Б | p345r*345 – p34r*34 – p45r45 + p4r4 | l1-2 | l1-5 |
| 3+4Б+4Ц+5Б+5Ц | p345(1 – r*345) – p34(1 – r*34) – p45(1 – r45) + + p4(1 – r4) | l1-2 | l1-5 |
| 4Б+5Б+6Б | p456r456 – p45r45 – p56r56 + p5r5 | l1-3 | l1-6 |
| 4Б+4Ц+5Б+5Ц+6Б+6Ц | p456(1 – r456) – p45(1 – r45) – p56(1 – r56) + + p5(1 – r5) | l1-3 | l1-6 |
Рис.2
| p1 | l1 | ||
| 2,3Б | p23r23 | l1 | l1-3 |
| 4,5Б | p45r45 | l1-3 | l1-5 |
| 1+2,3Б | p123r*123 – p*1r1 – p23r23 | l1-3 | |
| 2,3Б+4,5Б | p2-5r2-5 – p23r23 – p45r45 | l1 | l1-5 |
| 1+2,3Б+4,5Б | p1-5r*1-5 – p123r*123 – p2-5r2-5 + p23r23 | l1-5 | |
| 2,3Б+4,5Б+6,7Б | p2-7r2-7 – p2-5r2-5 – p4-7r4-7 + p45r45 | l1 | l1-7 |
| 2Ц+2,3Б | p2(1 – r2) | l1 | l1-2 |
| 3Ц+2,3Б | p3(1 – r3) | l1-2 | l1-3 |
| 1+2Ц+2,3Б | p12(1 – r*12) – p1(1 – r*1) – p2(1 – r2) | l1-2 | |
| 2Ц+3Ц+2,3Б | p23(1 – r23) – p2(1 – r2) – p3(1 – r3) | l1 | l1-3 |
| 3Ц+4Ц+2,3Б+4,5Б | p34(1 – r34) – p3(1 – r3) – p4(1 – r4) | l1-2 | l1-4 |
| 1+2Ц+3Ц+2,3Б | p123(1 – r*123) – p12(1 – r*12) – p23(1 – r23) + p2(1 – r2) | l1-3 | |
| 2Ц+3Ц+4Ц+2,3Б+4,5Б | p234(1 – r234) – p23(1 – r23) – p34(1 – r34) + p3(1 – r3) | l1 | l1-4 |
Рис.3
| p1 | l1 | ||
| 2Б | p2r2 | l1 | l1-2 |
| 3,4Б | p34r34 | l1-2 | l1-4 |
| 1+2Б | p12r*12 – p1r*1– p2r2 | l1-2 | |
| 2Б+3,4Б | p234r234 – p2r2 – p34r34 | l1 | l1-4 |
| 1+2Б+3,4Б | p1-4r*1-4 – p12r*12 – p234r234 + p2r2 | l1-4 | |
| 2Б+3,4Б+5,6Б | p2-6r2-6 – p234r234 – p3-6r3-6 + p34r34 | l1 | l1-6 |
| 2,3Ц+2Б | p2(1 – r2) | l1 | l12 |
| 2,3Ц+3,4Б | p3(1 – r3) | l1-2 | l1-3 |
| 4,5Ц+3,4Б | p4(1 – r4) | l1-3 | l1-4 |
| 1+2,3Ц+2Б | p12(1 – r*12) – p1(1 – r1) – p2(1 – r2) | l12 | |
| 1 +2,3Ц+2Б+3,4Б | p123(1 – r*123) – p12(1 – r*12) – p23(1 – r23) + + p2(1 – r2) | l1-3 | |
| 2,3Ц+4,5Ц+3,4Б | p34(1 – r34) – p3(1 – r3) – p4(1 – r4) | l1-2 | l1-4 |
| 2,3Ц+4,5Ц+2Б+3,4Б | p24(1 – r24) – p2(1 – r2) – p34(1 – r34) | l1 | l1-4 |
| 2,3Ц+4,5Ц+3,4Б+5,6Б | p35(1 – r35) – p34(1 – r34) – p45(1 – r45) + + p4(1 – r4) | l1-2 | l1-5 |
| 2,3Ц+4,5Ц+2Б+3,4Б+5,6Б | р2-5(1 – r2-5) – p234(1 – r234) – p345(1 – r345) + + p34(1 – r34) | l1 | l1-5 |
| Примітки: 1. При розрахунку імовірностей r* умовно вважається, що у відсіках 1 (рис.2 і 3), 2 і 3 (див. рис.1) є внутрішній борт, що є продовженням реально існуючого. 2. Наведені у таблиці комбінації відсіків при розрахунку cs повинні вважатися затопленими. 3. У таблицях: l1-2 = l1 + l2; l1-3 = l1 + l2 + l3; ……………. l1-7 = l1 + l2 + l3 + l4 + l5 + l6 + l7. |
|
При розрахунках значень r для групи з двох або більше суміжних відсіків, величина b є загальною для всіх відсіків в цій групі і дорівнює найменшій з величин b в цій групі:
,
де n – число бортових відсіків в цій групі;
b1, b2, … bn – середнє значення b для окремих бортових відсіків, які містяться в цій групі.
[1]При перевірці імовірнісних вимог до таких суден повинна враховуватись відповідна вказівка 2.3.1.