А) составы равновесных фаз

В) массы равновесных фаз С) плотность равновесных фаз

D) объем равновесных фаз

Е) отношение составов равновесных фаз

15. К расчету массообменных процессов разделения компонентов гетерогенизацией

1 В системе Na-Bi с мольной долей висмута 40% в области твердой и жидкой фаз составы фаз определяют А) на перитектической горизонтали
В) на эвтектической горизонтали
С) по концам коноды
D) по правилу рычага
Е) по плечам коноды

2 В системе Na-Bi с мольной долей висмута 40% в области твердой и жидкой фаз массы фаз определяют А) на перитектической горизонтали
В) на эвтектической горизонтали
С) по концам коноды
D) на координатах твердых Na_³Bi и NaBi
Е) по плечам коноды

3 В системе Na-Bi с мольной долей висмута 50% в области твёрдой фазы (NaBi) состав определяют:А) на ординате висмутида натрия
В) на эвтектической горизонтали
С) по концам коноды
D) на ординатах твердых Na_³Bi и NaBi
Е) по плечам коноды

4 В системе Na-Bi с мольной долей висмута 40% при перитектическом превращении число фаз: А) одна
В) две
С) три
D) четыре
Е) пять

5 В системе Na-Bi с мольной долей висмута 30% при перитектическом превращении число фаз: А) одна
В) две
С) три
D) четыре
Е) пять

6 В системе Na-Bi с мольной долей висмута 25% конгруентное плавление Na_³Bi определит количество натрия в расплаве, моль/моль Na_³Bi: А) 0,25
В) 0,30
С) 0,50
D) 0,75
Е) 0,80 6 В системе Na - Bi с мольной долей висмута 60% при эвтектическом превращении число фаз: А) одна
В) две
С) три
D) четыре
Е) пять

7 При ликвации в системе Fe-Cu-S в области металлической и штейновой жидких фаз их составы определяют: А) в гомогенной области
В) на эвтектической горизонтали
С) на перитектической горизонтали
D) по концам коноды
Е) по плечам коноды

8 При ликвации в системе Fe-Cu-S в области металлической и штейновой жидких фаз их массы определяют: А) в гомогенной области
В) по плечам коноды
С) на перитектической горизонтали
D) по концам коноды
Е) на монотектической горизонтали

9 При ликвации в системе Pb-Cd-Sn эвтектического типа при кристаллизации тройной эвтектики число фаз: А) одна
В) две
С) три
D) четыре
Е) пять

10 При ликвации в системе Pb-Cd-Sn эвтектического типа при кристаллизации тройной эвтектики вариантность системы: А) моновариантная
В) нонвариантная
С) бивариантная
D) трёхвариантная
Е) четырехвариантная

11 При ликвации в системе Pb-Cd-Sn эвтектического типа при кристаллизации тройной эвтектики число изотермических превращений: А) одно
В) два
С) три
D) четыре
Е) пять

11 При ликвации в системе Pb-Cd-Sn эвтектического типа при кристаллизации двойной эвтектики число изотермических превращений: А) одно
В) два
С) три
D) четыре
Е) пять

12 При ликвации в системе Pb-Cd-Sn эвтектического типа при первичной кристаллизации кадмия при отсутствии двойной эвтектики общее число изотермических превращений: А) одно
В) два
С) три
D) четыре
Е) пять

13 При ликвации в системе Pb-Cd-Sn эвтектического типа при первичной кристаллизации олова общее число изотермических превращений: А) одно
В) два
С) три
D) три или два
Е) четыре

14 При ликвации в системе Pb-Cd-Sn эвтектического типа при первичной кристаллизации свинца общее число изотермических превращений: А) одно
В) два
С) три
D) четыре
Е) три или два

15 При ликвации в системе Pb-Cd-Sn эвтектического типа при первичной кристаллизации кадмия общее число изотермических превращений: А) одно
В) два
С) три или два
D) четыре
Е) три

16 При жидкостной экстракции в системе H₂O-Meⁿ⁺- (ТБФ) массу рафината определяют: А) в гомогенной области
В) по плечам коноды
С) на перитектической горизонтали
D) по концам коноды
Е) на монотектической горизонтали

17 При жидкостной экстракции в системе H₂O-Meⁿ⁺- (ТБФ) массы экстракта и рафината определяют: А) в гомогенной области
В) по плечам коноды
С) на перитектической горизонтали
D) по концам коноды
Е) на монотектической горизонтали

18 При жидкостной экстракции в системе H₂O-Meⁿ⁺- (ТБФ) состав рафината определяют: А) в гомогенной области
В) по плечам коноды
С) на перитектической горизонтали
D) по концу коноды в области H₂O
Е) на монотектической горизонтали

19 При жидкостной экстракции в системе H₂O-Meⁿ⁺- (ТБФ) состав экстракта определяют: А) в гомогенной области
В) по плечам коноды
С) на перитектической горизонтали
D) по концу коноды в области ТБФ
Е) на монотектической горизонтали

20 При жидкостной экстракции в системе H₂O-Meⁿ⁺- (ТБФ) составы экстракта и рафината определяют: А) в гомогенной области
В) по плечам коноды
С) на перитектической горизонтали
D) по концам коноды
Е) на монотектической горизонтали

16. ТЕПЛООБМЕННЫЕ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ ПРОЦЕССЫ
Основные физические условия теплообмена

1 Коэффициент теплоотдачи (α) характеризует: А) интенсивность переноса тепла между поверхностью тела и окружающей средой В) количество тепла, необходимое для нагревания единицы массы на один кельвин
С) количество тепла, необходимое для нагревания единицы количества вещества на один кельвин
D) интенсивность переноса тепла через поверхность теплообмена между теплоносителями с разной температурой
Е) интенсивность переноса тепла к изотермической поверхности при изменении температуры на кельвин на единицу длины нормали

2 Удельная теплоемкость (с_p,v) характеризует: А) интенсивность переноса тепла между поверхностью тела и окружающей средой В) количество тепла, необходимое для нагревания единицы массы на один кельвин
С) количество тепла, необходимое для нагревания единицы количества вещества на один кельвин
D) интенсивность переноса тепла через поверхность теплообмена между теплоносителями с разной температурой
Е) интенсивность переноса тепла к изотермической поверхности при изменении температуры на кельвин на единицу длины нормали

3 Молярная теплоемкость (с_p,v) характеризует: А) интенсивность переноса тепла между поверхностью тела и окружающей средой В) количество тепла, необходимое для нагревания единицы массы на один кельвин
С) количество тепла, необходимое для нагревания единицы количества вещества на один кельвин
D) интенсивность переноса тепла через поверхность теплообмена между теплоносителями с разной температурой
Е) интенсивность переноса тепла к изотермической поверхности при изменении температуры на кельвин на единицу длины нормали

4 Коэффициент теплопередачи (К)характеризует: А) интенсивность переноса тепла между поверхностью тела и окружающей средой В) количество тепла, необходимое для нагревания единицы массы на один кельвин
С) количество тепла, необходимое для нагревания единицы количества вещества на один кельвин
D) интенсивность переноса тепла через поверхность теплообмена между теплоносителями с разной температурой
Е) интенсивность переноса тепла к изотермической поверхности при изменении температуры на кельвин на единицу длины нормали

5 Коэффициент теплопроводности (λ) характеризует: А) интенсивность переноса тепла между поверхностью тела и окружающей средой В) количество тепла, необходимое для нагревания единицы массы на один кельвин
С) количество тепла, необходимое для нагревания единицы количества вещества на один кельвин
D) интенсивность переноса тепла через поверхность теплообмена между теплоносителями с разной температурой
Е) интенсивность переноса тепла к изотермической поверхности при изменении температуры на кельвин на единицу длины нормали
6 Коэффициент объёмного расширения (β) характеризует:
А) интенсивность переноса тепла между поверхностью тела и окружающей средой В) количество тепла, необходимое для нагревания единицы массы на один кельвин
С) количество тепла, необходимое для нагревания единицы количества вещества на один кельвин
D) интенсивность переноса тепла через поверхность теплообмена между теплоносителями с разной температурой
Е) изменение объёма в зависимости от температуры в термодинамическом процессе
7 Термические коэффициенты характеризуют:
А) интенсивность переноса тепла между поверхностью тела и окружающей средой В) количество тепла, необходимое для нагревания единицы массы на один кельвин
С) количество тепла, необходимое для нагревания единицы количества вещества на один кельвин
D) интенсивность переноса тепла через поверхность теплообмена между теплоносителями с разной температурой
Е) изменение параметра, входящего в термическое уравнение состояния ,в зависимости от температуры (давления)
8 Изотермический коэффициент сжатия (изотермическая сжимаемость) характеризует:
А) интенсивность переноса тепла между поверхностью тела и окружающей средой В) количество тепла, необходимое для нагревания единицы массы на один кельвин
С) количество тепла, необходимое для нагревания единицы количества вещества на один кельвин
D) интенсивность переноса тепла через поверхность теплообмена между теплоносителями с разной температурой
Е) изменение объёма, входящего в термическое уравнение состояния, в давления при постоянной температуре

9 Адиабатный коэффициент сжатия (адиабатическая сжимаемость) характеризует: А) интенсивность переноса тепла между поверхностью тела и окружающей средой В) изменение объёма, входящего в термическое уравнение состояния, в зависимости от давления при постоянной энтропии
С) количество тепла, необходимое для нагревания единицы количества вещества на один кельвин
D) интенсивность переноса тепла через поверхность теплообмена между теплоносителями с разной температурой
Е)количество тепла, необходимое для нагревания единицы количества вещества на один кельвин

10 Коэффициент температуропроводности а =(λ/(с·ρ) характеризует: А) интенсивность переноса тепла между поверхностью тела и окружающей средой

В) количество тепла, необходимое для нагревания единицы массы на один кельвин
С) количество тепла, необходимое для нагревания единицы количества вещества на один кельвин
D) интенсивность переноса тепла через поверхность теплообмена между теплоносителями с разной температурой
Е) скорость изменения температуры вещества в нестационарных тепловых процессах

11 Единица измерения коэффициента температуропроводности: А) Дж/(кг *К)
В) кг/м
С) кг/Дж
D)м²/с
E) Вт
12 Единица измерения коэффициента теплопроводности: А) Дж/(кг *К)
В) кг/м
С) кг/Дж
D)м²/с
E) Вт/ (м*К)

13 Единица измерения коэффициента теплоотдачи: А) Дж/(кг *К)
В) кг/м
С) кг/Дж
D)м²/с
E) Вт/ (м²*К)

14 Единица измерения коэффициента объёмного расширения: А) Дж/(кг *К)
В) К^-1
С) кг/Дж
D)м²/с
E) Вт/ (м²*К)

15 Единица измерения коэффициента объёмного сжатия: А) Дж/(кг *К)
В) К^-1
С) Па^-1
D)м²/с
E) Вт/ (м²*К)

16 Единица измерения коэффициента теплопередачи: А) Дж/(кг *К)
В) К^-1
С) кг/Дж
D)м²/с
E) Вт/ (м²*К)

17 Единица измерения удельной теплоёмкости:

А) Дж/(кг·К)
В) К^-1
С) кг/Дж
D)м²/с
E) Вт/ (м·К)

18 Единица измерения молярной теплоёмкости: А) Дж/(моль·К)
В) К^-1
С) кг/Дж
D)м²/с
E) Вт/ (м²·К)

19 Единица измерения молярной энтальпии испарения вещества: А) Дж/(моль·К)
В) К^-1
С) Дж/моль
D)м²/с
E) Вт/ (м²·К)

20 Единица измерения удельной энтальпии плавления вещества: А) Дж/(моль·К)
В) К^-1
С) Дж/кг
D)м²/с
E) Вт/ (м²·К)

17.Основные понятия теории теплообмена

1 Теплопроводность - процесс: А) перенос тепла вследствие движения микрочастиц, непосредственно соприкасающихся друг с другом
В) перенос тепла вследствие движения и перемешивания макроскопических объёмов газа или жидкости
С) распространение электромагнитных колебаний с различной длиной волн
D) перенос тепла от стенки к жидкой (газовой) среде или в обратном направлении
E) передача тепла от более нагретой к менее нагретой жидкости (газу) через разделяющую их поверхность

2 Теплообмен конвекцией - процесс: А) перенос тепла вследствие движения микрочастиц, непосредственно соприкасающихся друг с другом
В) перенос тепла вследствие движения и перемешивания макроскопических объёмов газа или жидкости
С) распространение электромагнитных колебаний с различной длиной волн
D) перенос тепла от стенки к жидкой (газовой) среде или в обратном направлении
E) передача тепла от более нагретой к менее нагретой жидкости (газу) через разделяющую их поверхность

3 Тепловое излучение - процесс: А) перенос тепла вследствие движения микрочастиц, непосредственно соприкасающихся друг с другом
В) перенос тепла вследствие движения и перемешивания макроскопических объёмов газа или жидкости
С) распространение электромагнитных колебаний с различной длиной волн
D) перенос тепла от стенки к жидкой (газовой) среде или в обратном направлении
E) передача тепла от более нагретой к менее нагретой жидкости (газу) через разделяющую их поверхность

4 Теплоотдача - процесс: А) перенос тепла вследствие движения микрочастиц, непосредственно соприкасающихся друг с другом
В) перенос тепла вследствие движения и перемешивания макроскопических объёмов газа или жидкости
С) распространение электромагнитных колебаний с различной длиной волн
D) перенос тепла от стенки к жидкой (газовой) среде или в обратном направлении
E) передача тепла от более нагретой к менее нагретой жидкости (газу) через разделяющую их поверхность

5 Теплопередача - процесс: А) перенос тепла вследствие движения микрочастиц, непосредственно соприкасающихся друг с другом
В) перенос тепла вследствие движения и перемешивания макроскопических объёмов газа или жидкости
С) распространение электромагнитных колебаний с различной длиной волн
D) перенос тепла от стенки к жидкой (газовой) среде или в обратном направлении
E) передача тепла от более нагретой к менее нагретой жидкости (газу) через разделяющую их поверхность

6 Конвективный теплообмен - процесс: А) перенос тепла вследствие движения микрочастиц, непосредственно соприкасающихся друг с другом
В) перенос тепла вследствие движения и перемешивания макроскопических объёмов газа или жидкости
С) совместный процесс конвекции с теплопроводностью
D) перенос тепла от стенки к жидкой (газовой) среде или в обратном направлении
E) передача тепла от более нагретой к менее нагретой жидкости (газу) через разделяющую их поверхность

7 Тепловой поток определяет:А) количество тепла, переданное в единицу времени, между теплоносителями
В) разность характерных температур среды и стенки
С) разность температур теплоносителей
D) скорость изменения температуры вещества
E) изменение объёма среды с изменением температуры

8 Теплообмен - процесс:А) передача энергии в форме теплоты (электромагнитных колебаний) между телами
В) разность характерных температур среды и стенки (двух различных сред)
С) разность температур теплоносителей
D) скорость изменения температуры вещества
E) изменение объёма среды с изменением температуры

9 Температурный напор определяет: А) разность характерных температур среды и стенки (двух различных сред)

В) изменение объёма, входящего в термическое уравнение состояния, от давления при постоянной энтропии
С) количество тепла, необходимое для нагревания единицы количества вещества на один кельвин
D) интенсивность переноса тепла через поверхность теплообмена между теплоносителями с разной температурой
Е)количество тепла, необходимое для нагревания единицы количества вещества на один кельвин

10 Теплота испарения определяет: А) количество теплоты, которое необходимо сообщить веществу в равновесном изобарно-изотермическом процессе для перевода из твердого состояния в жидкое
В) количество теплоты, которое необходимо сообщить веществу в равновесном изобарно-изотермическом процессе для перевода из жидкого состояния в твердое
С) количество теплоты, которое необходимо сообщить веществу в равновесном изобарно-изотермическом процессе для перевода из жидкого состояния в газообразное
D) количество теплоты, которое необходимо сообщить веществу в равновесном изобарно-изотермическом процессе для перевода из газообразного состояния в жидкое
E) количество теплоты, которое необходимо сообщить веществу в равновесном изобарно-изотермическом процессе для перевода из газообразного состояния в твердое

11 Молярная теплота конденсации определяет: А) количество теплоты, которое необходимо сообщить веществу в равновесном изобарно-изотермическом процессе для перевода из твердого состояния в жидкое
В) количество теплоты, выделяемое в равновесном изобарно-изотермическом процессе при переходе моля газа в жидкое (твердое) состояние
С) количество теплоты, которое необходимо сообщить веществу в равновесном изобарно-изотермическом процессе для перевода из жидкого состояния в газообразное
D) количество теплоты, которое необходимо сообщить веществу в равновесном изобарно-изотермическом процессе для перевода из газообразного состояния в жидкое
E) количество теплоты, которое необходимо сообщить веществу в равновесном изобарно-изотермическом процессе для перевода из газообразного состояния в твердое

12 Удельная теплота испарения определяет А) количество теплоты, которое необходимо сообщить веществу в равновесном изобарно-изотермическом процессе для перевода из твердого состояния в жидкое
В) количество теплоты, которое необходимо сообщить веществу в равновесном изобарно-изотермическом процессе для перевода из жидкого состояния в твердое
С) количество теплоты, которое необходимо сообщить единице массы вещества в равновесном изобарно-изотермическом процессе для перевода из жидкого состояния в газообразное
D) количество теплоты, которое необходимо сообщить веществу в равновесном изобарно-изотермическом процессе для перевода из газообразного состояния в жидкое
E) количество теплоты, которое необходимо сообщить веществу в равновесном изобарно-изотермическом процессе для перевода из газообразного состояния в твердое

13 Удельная теплота плавления определяет:А) количество теплоты, которое необходимо сообщить единице массы вещества в равновесном изобарно-изотермическом процессе для перевода из твердого состояния в жидкое
В) количество теплоты, которое необходимо сообщить веществу в равновесном изобарно-изотермическом процессе для перевода из жидкого состояния в твердое
С) количество теплоты, которое необходимо сообщить единице массы вещества в равновесном изобарно-изотермическом процессе для перевода из жидкого состояния в газообразное
D) количество теплоты, которое необходимо сообщить веществу в равновесном изобарно-изотермическом процессе для перевода из газообразного состояния в жидкое
E) количество теплоты, которое необходимо сообщить веществу в равновесном изобарно-изотермическом процессе для перевода из газообразного состояния в твердое

14 Удельная теплота кристаллизации определяет: А) количество теплоты, которое необходимо сообщить единице массы вещества в равновесном изобарно-изотермическом процессе для перевода из твердого состояния в жидкое
В) количество теплоты, которое необходимо сообщить единице массы вещества в равновесном изобарно-изотермическом процессе для перевода из жидкого состояния в твердое
С) количество теплоты, которое необходимо сообщить единице массы вещества в равновесном изобарно-изотермическом процессе для перевода из жидкого состояния в газообразное
D) количество теплоты, которое необходимо сообщить веществу в равновесном изобарно-изотермическом процессе для перевода из газообразного состояния в жидкое
E) количество теплоты, которое необходимо сообщить веществу в равновесном изобарно-изотермическом процессе для перевода из газообразного состояния в твердое

15 Молярная теплота кристаллизации определяет: А) количество теплоты, которое необходимо сообщить единице массы вещества в равновесном изобарно-изотермическом процессе для перевода из твердого состояния в жидкое
В) количество теплоты, которое необходимо сообщить молю вещества в равновесном изобарно-изотермическом процессе для перевода из жидкого состояния в твердое
С) количество теплоты, которое необходимо сообщить единице массы вещества в равновесном изобарно-изотермическом процессе для перевода из жидкого состояния в газообразное
D) количество теплоты, которое необходимо сообщить веществу в равновесном изобарно-изотермическом процессе для перевода из газообразного состояния в жидкое
E) количество теплоты, которое необходимо сообщить веществу в равновесном изобарно-изотермическом процессе для перевода из газообразного состояния в твердое

16 Количество теплоты, которое необходимо сообщить единице массы вещества в равновесном изобарно-изотермическом процессе для перевода из твердого состояния в жидкое, называют: А) молярная теплота испарения
В) молярная теплота конденсации
С) удельная теплота плавления
D) удельная теплота испарения
E) удельная теплота конденсации

17 Количество теплоты, которое необходимо сообщить молю вещества в равновесном изобарно-изотермическом процессе для перевода из одной фазы в другую, называют: А) молярная теплота возгонки
В) молярная теплота конденсации
С) удельная теплота плавления
D) молярная теплота фазового перехода
E) удельная теплота конденсации

18 Количество теплоты, выделяющееся при полном сгорании 1 кг топлива, называют: А) молярная теплота возгонки
В) молярная теплота конденсации
С) удельная теплота плавления
D) молярная теплота фазового перехода
E) удельная теплота сгорания

19 Количество теплоты, выделяющееся при полном сгорании топлива с образованием парообразной воды, называют: А) молярная теплота возгонки
В) молярная теплота конденсации
С) удельная теплота плавления
D) молярная теплота фазового перехода
E) низшая теплота сгорания

20 Количество теплоты, выделяющееся при полном сгорании топлива с образованием жидкой воды, называют: А) молярная теплота возгонки
В) молярная теплота конденсации
С) удельная теплота плавления
D) молярная теплота фазового перехода
E) высшая теплота сгорания

18. Критерии подобия теплообмена

1 Критериями подобия в теории теплообмена называют:А) Безразмерные комплексы, составленные из определяющих параметров теплообмена
В) комплекс физических величин с размерностью LT
С) комплекс физических величин с размерностью LMT
D) комплекс физических величин с размерностью L^-1M
E) комплекс физических величин с размерностью MT^-1

2 Критерий Нуссельта ( Nu = α·ℓ/λ ) характеризует А) отношение между силой инерции и силой внутреннего трения при конвективном теплообмене
В) отношение между потоком теплоты, переносимой конвекцией и потоком теплоты, переносимой теплопроводностью
С) соотношение между силами инерции, вязкости и конвективным потоком теплоты
D) комплекс физических величин с размерностью L^-1M
E) отношение между потоками теплоты теплоотдачей и теплопроводностью

3 Критерий Пекле ( ω·ℓ/а ) характеризует: А) отношение между силой инерции и силой внутреннего трения при конвективном теплообмене
В) отношение между потоком теплоты, переносимой конвекцией и потоком теплоты, переносимой теплопроводностью
С) соотношение между силами инерции, вязкости и конвективным потоком теплоты
D) комплекс физических величин с размерностью L^-1M
E) отношение между потоками теплоты теплоотдачей и теплопроводностью

4 Критерий Прандтля ( Pe/Re = ν/а ) характеризует: А) отношение между силой инерции и силой внутреннего трения при конвективном теплообмене
В) Аотношение между потоком теплоты, переносимой конвекцией и потоком теплоты, переносимой теплопроводностью
С) соотношение между силами инерции, вязкости и конвективным потоком теплоты
D) комплекс физических величин с размерностью L^-1M
E) отношение между потоками теплоты теплоотдачей и теплопроводностью

5 Критерий Фурье (а·τ/ℓ²) характеризует: А) отношение между силой инерции и силой внутреннего трения при конвективном теплообмене
В) отношение между скоростью изменения тепловых условий и скоростью изменения поля температуры для неустановившихся тепловых потоков
С) соотношение между силами инерции, вязкости и конвективным потоком теплоты
D) комплекс физических величин с размерностью L^-1M
E) отношение между потоками теплоты теплоотдачей и теплопроводностью

6 Критерий Био ( Bi = α·ℓ/λ ) характеризует: А) отношение между силой инерции и силой внутреннего трения при конвективном теплообмене
В) отношение между термическим сопротивлением тела и термическим сопротивлением теплоотдачи
С) соотношение между силами инерции, вязкости и конвективным потоком теплоты
D) комплекс физических величин с размерностью L^-1M
E) отношение между потоками теплоты теплоотдачей и теплопроводностью

7 Критерий Стантона ( Nu/Re·Pr ) характеризует: А) отношение между силой инерции и силой внутреннего трения при конвективном теплообмене
В) отношение между термическим сопротивлением тела и термическим сопротивлением теплоотдачи
С) соотношение между потоками теплоты теплоотдачей и конвекцией
D) комплекс физических величин с размерностью L^-1M
E) отношение между потоками теплоты теплоотдачей и теплопроводностью

8 Соотношение между потоками теплоты теплоотдачей и конвекцией ( Nu/Re·Pr ) определяет критерий:А) Стантона
В) Фурье
С) Нуссельта
D) Био
E) Пекле

9 Отношение между потоками теплоты теплоотдачей и теплопроводностью (α·ℓ/λ ) определяет критерий: А) Стантона
В) Фурье
С) Нуссельта
D) Био
E) Пекле

10 Отношение между потоком теплоты, переносимой конвекцией и потоком теплоты, переносимой теплопроводностью,( ω·ℓ/а ) определяет критерий: А) Стантона
В) Фурье
С) Нуссельта
D) Био
E) Пекле

11 Соотношение между силами инерции, вязкости и конвективным потоком теплоты (Pe/Re = ν/а) определяет критерий:А) Прандтля
В) Фурье
С) Нуссельта
D) Био
E) Пекле

12 Критерий гомохронности теплового подобия (а·τ/ℓ²): А) Прандтля
В) Фурье
С) Нуссельта
D) Био
E) Пекле

13 Отношение между термическим сопротивлением тела и термическим сопротивлением теплоотдачи (α·ℓ/λ ) определяет: критерий: А) Прандтля
В) Фурье
С) Нуссельта
D) Био
E) Пекле

14 Определяемым критерием теплового подобия является: А) Прандтля
В) Фурье
С) Нуссельта
D) Био
E) Пекле

15 Критерий Био является:А) определяющим
В) производным
С) определяемым
D) модифицированным
E) автомодельным

16 Критерий Фурье является:А) определяющим
В) производным
С) определяемым
D) модифицированным
E) автомодельным

17 Критерий Пекле является:А) определяющим
В) производным
С) определяемым
D) модифицированным
E) автомодельным

18 Критерий Прандтля является:А) комплексом размерным
В) производным
С) определяемым
D) модифицированным Е) автомодельным

19 При тепловых измерениях модель подобна оригиналу при условии:
А) геометрического подобия
В) равенство хотя бы одного определяющего критерия
С) критерии подобия массообмена равны
D) симплекс-критерии равны
Е) определяющие критерии подобия равны

20 Традуктивность результатов исследования теплообмена на модели к оригиналу при условии:А) равенства критериев подобия в сходственных точках
В) геометрического подобия
С) равенства значимых параметров в сходственных точках
D) равенства тепловодности в сходственных точках
E) автомодельности процесса на модели

19. Основные прикладные уравнения теплообмена

1 Передача тепла теплопроводностью представлена законом: А) Фурье
В) Ньютона
С) Стефана-Больцмана
D) Кирхгофа
E) Фурье-Кирхгофа

2 Распределение температур в движущейся жидкости представляет уравнение: А) Фурье
В) Ньютона
С) Стефана-Больцмана
D) Кирхгофа
E) Фурье-Кирхгофа

3 Закон теплоотдачи представлен уравнением: А) Фурье
В) Ньютона
С) Стефана-Больцмана
D) Кирхгофа
E) Фурье-Кирхгофа

4 Дифференциальное уравнение конвективного теплообмена: А) Фурье
В) Ньютона
С) Стефана-Больцмана
D) Кирхгофа
E) Фурье-Кирхгофа

5 Лучеиспускательная способность абсолютно черного тела представлена уравнением: А) Фурье
В) Ньютона
С) Стефана-Больцмана
D) Кирхгофа
E) Фурье-Кирхгофа

6 Отношение лучеиспускательной способности тела к его лучепоглощательной способности представлено уравнением А) Фурье
В) Ньютона
С) Стефана-Больцмана
D) Кирхгофа
E) Фурье-Кирхгофа

7 Уравнение а·v²t= 0 представляет:
А) дифференциальное уравнение конвективного теплообмена
в движущейся среде при неустановившемся процессе
В) уравнение теплопроводности в неподвижной среде
при неустановившемся теплообмене
С) уравнение конвективного теплообмена при установившемся процессе
D) уравнение Фика
Е) дифференциальное уравнение теплопроводности в неподвижной среде при
установившемся тепловом режиме

8 Уравнение ∂t/∂τ + (∂t/∂х)ω_х + (∂t/∂у)ω_у + (∂t/∂z)ω_z = а·v²t представляет:
А) дифференциальное уравнение конвективного теплообмена
в движущейся среде при неустановившемся процессе
В) уравнение теплопроводности в неподвижной среде
при неустановившемся теплообмене
С) уравнение конвективного теплообмена при установившемся процессе
D) уравнение Фика
Е) дифференциальное уравнение теплопроводности в неподвижной среде при
установившемся тепловом режиме

8 Уравнение ∂t/∂τ = а·v²t представляет:
А) дифференциальное уравнение конвективного теплообмена
в неподвижной среде при неустановившемся процессе
В) уравнение теплопроводности в подвижной среде
при неустановившемся теплообмене
С) уравнение конвективного теплообмена при установившемся процессе
D) уравнение Фика
Е) дифференциальное уравнение теплопроводности в неподвижной среде при
установившемся тепловом режиме

9 Уравнение (∂t/∂х)ω_х + (∂t/∂у)ω_у + (∂t/∂z)ω_z = а·v²t представляет:
А) дифференциальное уравнение конвективного теплообмена
в движущейся среде при неустановившемся процессе
В) уравнение теплопроводности в неподвижной среде
при неустановившемся теплообмене
С) уравнение конвективного теплообмена при установившемся процессе в движущейся среде
D) уравнение Фика
Е) дифференциальное уравнение теплопроводности в неподвижной среде при
установившемся тепловом режиме

10 Уравнение (∂²t/∂х²) + (∂²t/∂у²) + (∂²t/∂z²) = 0 представляет:
А) дифференциальное уравнение конвективного теплообмена
в движущейся среде при неустановившемся процессе
В) дифференциальное уравнение теплопроводности в неподвижной среде
при установившемся теплообмене
С) уравнение конвективного теплообмена при установившемся процессе в движущейся среде
D) уравнение Фика
Е) дифференциальное уравнение теплопроводности в неподвижной среде при
установившемся тепловом режиме

11 Дифференциальное уравнение теплопроводности в неподвижной среде
при установившемся теплообменеА) (∂²t/∂х²) + (∂²t/∂у²) + (∂²t/∂z²) = 0
В) ∂t/∂τ = а·v²t
С) ∂t/∂τ + τ = а·v²t
D) (∂t/∂х)ω_х + (∂t/∂у)ω_у + (∂t/∂z)ω_z = а·v²t
E) ∂t/∂τ + ∂τ/∂t = а·v²t

12 Дифференциальное уравнение конвективного теплообмена при установившемся процессе в движущейся среде: А) (∂²t/∂х²) + (∂²t/∂у²) + (∂²t/∂z²) = 0
В) ∂t/∂τ = а·v²t
С) ∂t/∂τ + τ = а·v²t
D) (∂t/∂х)ω_х + (∂t/∂у)ω_у + (∂t/∂z)ω_z = а·v²t
E) ∂t/∂τ + ∂τ/∂t = а·v²t

13 Дифференциальное уравнение конвективного теплообмена
в неподвижной среде при неустановившемся процессе: А) (∂²t/∂х²) + (∂²t/∂у²) + (∂²t/∂z²) = 0
В) ∂t/∂τ = а·v²t
С) ∂t/∂τ + τ = а·v²t
D) (∂t/∂х)ω_х + (∂t/∂у)ω_у + (∂t/∂z)ω_z = а·v²t
E) ∂t/∂τ + ∂τ/∂t = а·v²t

14 Закон Фурье: А) q = - λ( ∂t/∂n)
В) q = α(t_ст - t_ж )
С) Е = С (Е/100)⁴
D) Е_i/А_i = idem = f(t)
E) (∂t/∂х)ω_х + (∂t/∂у)ω_у + (∂t/∂z)ω_z = а·v²t

15 Закон Ньютона: А) q = - λ( ∂t/∂n)
В) q = α(t_ст - t_ж )
С) Е = С (Е/100)⁴
D) Е_i/А_i = idem = f(t)
E) (∂t/∂х)ω_х + (∂t/∂у)ω_у + (∂t/∂z)ω_z = а·v²t

16 Закон Стефана-Больцмана: А) q = - λ( ∂t/∂n)
В) q = α(t_ст - t_ж )
С) Е = С (Е/100)⁴
D) Е_i/А_i = idem = f(t)
E) (∂t/∂х)ω_х + (∂t/∂у)ω_у + (∂t/∂z)ω_z = а·v²t

17 Закон Кирхгофа: А) q = - λ( ∂t/∂n)
В) q = α(t_ст - t_ж )
С) Е = С (Е/100)⁴
D) Е_i/А_i = idem = f(t)
E) (∂t/∂х)ω_х + (∂t/∂у)ω_у + (∂t/∂z)ω_z = а·v²t

18 Закон Фурье- Кирхгофа: А) q = - λ( ∂t/∂n)
В) q = α(t_ст - t_ж )
С) Е = С (Е/100)⁴
D) Е_i/А_i = idem = f(t)
E) (∂t/∂х)ω_х + (∂t/∂у)ω_у + (∂t/∂z)ω_z = а·v²t

19 Основное уравнение теплопередачи: А) q = - λ( ∂t/∂n)
В) q = α(t_ст - t_ж )
С) Е = С (Е/100)⁴
D) Е_i/А_i = idem = f(t)
Е) q = К(∆t_ср )

20 Уравнение q = К(∆t_ср ) представляет уравнение:А) теплопередачи
В) теплоотдачи
С) лучеиспукания
D) теплового излучения
Е)теплопроводности

20.Расчет движущей силы теплопередачи

1 Средняя разность температур в теплообменнике между теплоносителями при противотоке, если: t₁(нач. )= 300 ^ºC , t₁(кон.)= 200 ^ºC; t₂(нач.)= 25ºC , t₂(кон..)= 175 ºC: А) 150 К
В) 205 К
С) 155 К
D) 210 К
Е) 165 К

2 Средняя разность температур в теплообменнике между теплоносителями при прямотоке, если: t₁(нач. )= 300 ^ºC , t₁(кон.)= 200 ^ºC; t₂(нач.)= 30 ºC , t₂(кон..)= 60 ºC: А) 110 К
В) 205 К
С) 145 К
D) 50 К
Е) 265 К

3 Средняя разность температур в теплообменнике между теплоносителями при противотоке, если: t₁(нач. )= 310 ^ºC , t₁(кон.)= 210 ^ºC; t₂(нач.)= 30 ºC , t₂(кон..)= 180 ºC:

А) 50 К
В) 205 К
С) 155 К
D) 210 К
Е) 265 К

4 Средняя разность температур в теплообменнике между теплоносителями при прямотоке, если: t₁(нач. )= 310 ^ºC , t₁(кон.)= 210 ^ºC; t₂(нач.)= 35 ºC , t₂(кон..)= 65 ºC: А) 50 К
В) 110 К
С) 135 К
D) 210 К
Е) 65 К

5 Средняя разность температур в теплообменнике между теплоносителями при противотоке, если: t₁(нач. )= 320 ^ºC , t₁(кон.)= 220 ^ºC; t₂(нач.)= 35 ºC , t₂(кон..)= 185 ºC: А) 160 К
В) 225 К
С) 55 К
D) 210 К
Е) 265 К

6 Средняя разность температур в теплообменнике между теплоносителями при прямотоке, если: t₁(нач. )= 320 ^ºC , t₁(кон.)= 220 ^ºC; t₂(нач.)= 40 ºC , t₂(кон..)= 70 ºC: А) 150 К
В) 215 К
С) 125 К
D) 85 К
Е) 165 К

7 Средняя разность температур в теплообменнике между теплоносителями при противотоке, если: t₁(нач. )= 330 ^ºC , t₁(кон.)= 230 ^ºC; t₂(нач.)= 40 ºC , t₂(кон..)= 190 ºC: А) 60 К
В) 205 К
С) 95 К
D) 310 К
Е) 165 К

8 Средняя разность температур в теплообменнике между теплоносителями при прямотоке, если: t₁(нач. )= 330 ^ºC , t₁(кон.)= 230 ^ºC; t₂(нач.)= 45 ºC , t₂(кон..)= 75 ºC: А) 150 К
В) 75 К
С) 55 К
D) 220 К
Е) 115 К

9 Средняя разность температур в теплообменнике между теплоносителями при противотоке, если: t₁(нач. )= 340 ^ºC , t₁(кон.)= 240 ^ºC; t₂(нач.)= 45 ºC , t₂(кон..)= 195 ºC: А) 60 К
В) 205 К
С) 170 К
D) 210 К
Е) 95 К

10 Средняя разность температур в теплообменнике между теплоносителями при прямотоке, если: t₁(нач. )= 340 ^ºC , t₁(кон.)= 240 ^ºC; t₂(нач.)= 50 ºC , t₂(кон..)= 80 ºC:

А) 225 К
В) 110 К
С) 155 К
D) 95 К
Е) 165 К

11 Средняя разность температур в теплообменнике между теплоносителями при противотоке, если: t₁(нач. )= 350 ^ºC , t₁(кон.)= 250 ^ºC; t₂(нач.)= 50 ºC , t₂(кон..)= 200 ºC: А) 175К
В) 225 К
С) 70 К
D) 310 К
Е) 265 К

12 Средняя разность температур в теплообменнике между теплоносителями при прямотоке, если: t₁(нач. )= 290 ^ºC , t₁(кон.)= 190 ^ºC; t₂(нач.)= 25 ºC , t₂(кон..)= 55 ºC: А) 115 К
В) 200 К
С) 155 К
D) 80 К
Е) 135 К

13 Средняя разность температур в теплообменнике между теплоносителями при противотоке, если t₁(нач. )= 360 ^ºC , t₁(кон.)= 260 ^ºC; t₂(нач.)= 55 ºC , t₂(кон..)= 205 ºC: А) 75 К
В) 235 К
С) 70 К
D) 260 К
Е) 180 К

14 Средняя разность температур в теплообменнике между теплоносителями при противотоке, если: t₁(нач. )= 280 ^ºC , t₁(кон.)= 180 ^ºC; t₂(нач.)= 20 ºC , t₂(кон..)= 55 ºC: А) 245,4 К
В) 270,8 К
С) 192,5 К
D) 230,0 К
Е) 65,5 К

15 Средняя разность температур в теплообменнике между теплоносителями при противотоке, если: t₁(нач. )= 370 ^ºC , t₁(кон.)= 270 ^ºC; t₂(нач.)= 60 ºC , t₂(кон..)= 210 ºC: А) 185 К
В) 285 К
С) 70 К
D) 240 К
Е) 110 К

16 Средняя разность температур в теплообменнике между теплоносителями при прямотоке, если: t₁(нач. )= 290 ^ºC , t₁(кон.)= 190 ^ºC; t₂(нач.)= 60 ºC , t₂(кон..)= 75 ºC: А) 225,4 К
В) 200,8 К
С) 172,5 К
D) 220,0 К
Е) 195,5 К

17 Средняя разность температур в теплообменнике между теплоносителями при противотоке, если t₁(нач. )= 380 ^ºC , t₁(кон.)= 280 ^ºC; t₂(нач.)= 65ºC , t₂(кон..)= 215 ºC: А) 85 К
В) 245 К
С) 270 К
D) 190 К
Е) 110 К

18 Средняя разность температур в теплообменнике между теплоносителями при прямотоке, если: t₁(нач. )= 250 ^ºC , t₁(кон.)= 180 ^ºC; t₂(нач.)= 60 ºC , t₂(кон..)= 80 ºC: А) 225,4 К
В) 145,0 К
С) 192,5 К
D) 220,0 К
Е) 185,5 К

19 Средняя разность температур в теплообменнике между теплоносителями при противотоке, если: t₁(нач. )= 390 ^ºC , t₁(кон.)= 290 ^ºC; t₂(нач.)= 70 ºC , t₂(кон..)= 220 ºC: А) 85 К
В) 195 К
С) 70 К
D) 290 К
Е) 45 К

20 Средняя разность температур в теплообменнике между теплоносителями при противотоке, если: t₁(нач. )= 400^ºC , t₁(кон.)= 300 ^ºC; t₂(нач.)= 75ºC , t₂(кон..)= 125 ºC: А) 185 К
В) 205 К
С) 170 К
D) 190 К
Е) 250 К