Выбор номеров отпаек линейного регулятора в режиме минимальных нагрузок и в послеаварийных режимах работы

 

Режим минимальных нагрузок:

(кВ);

(кВ);

Принимаем = 0.

 

Отключение одной из линий ПСА – ПС1:

(кВ);

(кВ);

Принимаем = 10.

(кВ).

Отключение одного из автотрансформаторов на ПС1:

(кВ);

(кВ);

Принимаем = 10.

(кВ).

Отключение одной из линий ПС1 – ПС2:

(кВ);

(кВ);

Принимаем = 5

(кВ).

 

3. Механический расчет проводов воздушной линии

электропередачи. Выбор опоры и проверка ее габаритов.

 

Механический расчет проводов проводится с целью обеспечения в них нормативных запасов прочности и определение величин стрел провеса при работе линии в различных климатических условиях.

Исходя из задания, произведем расчет для участка ЛЭП от ПС-2 до ПС-1. Тип опоры для проверочного расчета ее габаритов – промежуточная.

Расчет проводится по методу допускаемых напряжений, величины которых определяются по выражениям

 

, (4.1)

 

, (4.2)

 

, (4.3)

где , , - допускаемые механические напряжения в материале провода в режимах низшей и среднегодовой температур и наибольшей механической нагрузки соответственно;

, , - рекомендуемые по [1] значения допускаемых напряжений в процентах от предела прочности при растяжении металла провода .

 

(%), (%), (даН/мм2) –значения определенные по [1].

 

По формулам (4.1 – 4.3) рассчитываются допускаемые напряжения в проводе:

 

(даН/мм2);

 

(даН/мм2);

 

(даН/мм2).

 

В процессе расчета проводов должен быть определен исходный режим, т.е. наиболее тяжелый режим работы проводов ВЛ, при котором в металле возникнут наибольшие механические напряжения. В качестве исходного должен быть выбран один из следующих режимов: низшей температуры, среднегодовой температуры, наибольших механических нагрузок.

Исходный режим определяется путем сопоставления величины расчетного пролета ВЛ со значениями критических пролетов, определяемых для комбинированных проводов по выражениям

 

, (4.4)

 

, (4.5)

 

, (4.6)

 

где , - коэффициенты температурного расширения и упругого удлинения комбинированного провода;

, , - низшая температура, температура, соответствующая режиму гололеда

или режиму наибольшей нагрузки и среднегодовая температура.

 

, - определяется по [4] для провода АС-70/11

 

(град-1).

 

 

является величиной, обратной модулю упругости и определяется:

, (4.7)

где - модуль упругости.

 

мм2/ даН.

 

0С; 0С; 0С.

 

Удельные механические нагрузки, действующие на провода, определяются по выражениям:

 

1. Нагрузка от действия массы провода.

 

, (4.8)

 

где - масса провода длинной 1 км;

(кг/км) определяется по [2] для провода АС-70/11;

- фактическое сечение провода;

(мм2) определяется по [2] для провода АС-70/11.

 

 

(даН/м*мм2).

 

2. Нагрузка от действия гололеда.

 

, (4.9)

 

где - нормативная толщина стенки гололеда;

(мм) – определяется по [1] для I района по гололеду;

- диаметр провода;

(мм) определяется по [2] для провода АС-70/11.

 

 

(даН/м*мм2).

 

 

3. Нагрузка от действия массы и гололеда.

 

; (4.10)

 

(даН/м*мм2).

 

4. Нагрузка от действия ветра на провод, свободный от гололеда.

 

, (4.11)

 

где - нормативный скоростной напор ветра в рассматриваемом режиме.

 

Для ВЛ – 110 кВ скоростной напор ветра определяется, исходя из его повторяемости 1 раз в 10 лет.

 

Принимаем по [1] для III района по скоростному напору ветра (даН/м2).

 

- коэффициент, учитывающий неравномерность скоростного напора ветра по длине пролета ВЛ.

По [1] определяется .

- при скоростном напоре ветра до 55 (даН/м2).

 

- коэффициент лобового сопротивления, учитывающий условия обтекания провода воздушным потоком.

По [1] определяется .

- для проводов диаметром менее 20 мм, свободных от гололеда.

 

(даН/м*мм2).

 

5. Нагрузка от действия ветра на провод, покрытый гололедом.

, (4.12)

где - для всех проводов покрытых гололедом по [1].

 

(даН/м*мм2).

 

6. Результирующая нагрузка, действующая на провод, свободный от гололеда.

 

; (4.13)

 

(даН/м*мм2).

 

 

7. Результирующая нагрузка на провод, покрытый гололедом.

; (4.14)

 

(даН/м*мм2).

 

По формулам (4.6 – 4.8) рассчитываются значения критических пролетов:

 

 

м;

 

 

м;

 

 

м.

 

Длину пролета на ВЛ принимаем 275 м. Т.к. и , то по [11] исходным режимом будет являться режим наибольшей механической нагрузки.

Определив исходный режим для расчета, можно рассчитать величину напряжения в любом другом режиме работы ВЛ с помощью основного уравнения состояния

 

, (4.15)

 

где , , - соответственно допускаемое напряжение, удельная механическая нагрузка и температура в исходном режиме;

 

, , - напряжение, удельная механическая нагрузка и температура в расчетном режиме.

 

(даН/мм2).

Из предыдущих расчетов:

(даН/м*мм2).

По [1] принимаем температуру образования гололеда:

0С.

 

Для правильного выбора высоты типовой опоры необходимо определить максимальную стрелу провеса провода, которая может возникнуть в одном из двух расчетных режимов работы:

 

- в режиме наибольшей температуры;

- в режиме гололеда без ветра.

 

Напряжения в металле провода в этих режимах определяются путем решения основного уравнения состояния провода для этих двух режимов работы ВЛ.

 

1. Режим наибольшей температуры.

 

, (4.16)

 

где (даН/м*мм2);

0С.

 

Решая уравнение (4.14) относительно , получаем (даН/мм2).

 

Находится стрела провеса:

 

; (4.17)

 

(м).

 

2. Режим гололеда без ветра.

 

Из уравнения (4.15) находится , принимая

(даН/м*мм2);

0С.

 

(даН/мм2).

 

По формуле (4.16) находится стрела провеса:

 

(м).

 

 

Согласно [1], наименьшее расстояние от проводов ВЛ до поверхности земли составляет 7 м, наименьшее допустимое изоляционное расстояние по воздуху от токоведущих до заземленных частей ВЛ составляет 1 м.

По этим условиям рассчитывается наименьшее допустимое расстояние от поверхности земли до нижней траверсы опоры.

, (4.18)

где - наименьшее расстояние от проводов ВЛ до поверхности земли;

- наибольшая стрела провеса провода;

- наименьшее допустимое изоляционное расстояние по воздуху от

токоведущих до заземленных частей ВЛ.

 

По формуле (4.17) рассчитывается наименьшее допустимое расстояние от поверхности земли до нижней траверсы опоры:

 

(м).

 

По результатам расчетов для ВЛ выбирается железобетонная унифицированная опора типа ПБ110 – 2. Основные размеры опоры показаны на рис. 4.1.

 

Рис 4.1. Основные размеры промежуточных опор на рассчитываемом участке.

 

Данные по опоре ПБ110-2 представлены в таблице 4.1.

 

Унифицированная железобетонная опора для линии 110 кВ типа ПБ110-6.

Таблица 4.1

Тип Расчетные условия Расчетный пролет Расход материалов, бетон, сталь, кг
Провод трос Район по гололеду Габаритный
Промежуточная двухцепная свободностоящая ПБ110-6 АС 70/11 С50 I 1.81