КПД и падение напряжения при нагрузке
КПД от коэффициента загрузки.
где 
-коэффициент нагрузки трансформатора.
Максимальный КПД трансформатора.
где 
Рассчитаем значения КПД трансформатора для ряда значений коэффициента нагрузки b при cosj2 = 0,8, результаты занесем в таблицу.
| b | 0,01 | 0,05 | 0,1 | 0,25 | 0,51 | 0,75 | 1,0 | 1,25 |
| h | 0,53 | 0,849 | 0,91 | 0,958 | 0,967 | 0,964 | 0,959 | 0,953 |
Построим график зависимости h = f (b):
Рис.7
Зависимость вторичного напряжения от нагрузки.
,
где 
; 
Рассчитаем значения DU% для ряда значений коэффициента нагрузки b при cosj2 = 0,8, результаты занесем в таблицу.
| b | 0,25 | 0,51 | 0,75 | 1,0 | 1,25 |
| DU% | 1,25 | 2,55 | 3,759 | 5,01 | 6,26 |
Рассчитаем значения U2 для ряда значений DU%, результаты занесем в таблицу.
| DU% | 1,25 | 2,55 | 3,759 | 5,01 | 6,26 |
| U2,B | 389,8 | 384,96 | 379,96 | 374,96 |
Построим график зависимости U2 = f (b):
Рис.8
Тепловой расчет трансформатора.
Поверочный тепловой расчет обмоток.
8.1.1.Обмотка ВН.
Удельные потери многослойной цилиндрической обмотки из круглого провода определяются как потери в меди отнесенные к 1 см3 общего объема обмотки:
где значения d2 и d2¢ приняты в сантиметрах.
Условная теплопроводность обмотки, без учета междуслойной изоляции:
где lИЗ. = 0,0017 Вт/(см°С) – теплопроводность изоляции провода (изоляцией служит кабельная бумага, пропитанная лаком и погруженная в масло);
;
Средняя теплопроводность обмотки, приведенная к случаю равномерного распределения витковой и междуслойной изоляции:
где lМ.СЛ. = 0,0017 Вт/(см°С) – теплопроводность междуслойной изоляции по табл. 9-1 (Л-1).
Полный перепад температуры внутри обмотки:
где 
-радиальный размер наиболее широкой из двух катушек (содержит 4 слоя), на которые разделена обмотка (9-10) стр.421 (Л-1).
Средний перепад температуры по обмотке:
Перепад температуры между поверхностью обмотки и маслом:
Среднее превышение температуры обмотки над средней температурой масла:
8.1.2. Обмотка НН
Удельные потери обмотки:
Условная теплопроводность обмотки, без учета междуслойной изоляции:
где lИЗ. = 0,0017 Вт/(см°С) – теплопроводность изоляции провода (изоляцией служит кабельная бумага, пропитанная лаком и погруженная в масло);
;
Средняя теплопроводность обмотки, приведенная к случаю равномерного распределения витковой и междуслойной изоляции:
где lМ.СЛ. = 0,0017 Вт/(см°С) – теплопроводность междуслойной изоляции по табл. 9-1 (Л-1).
Полный перепад температуры внутри обмотки:
где 
-радиальный размер обмотки.
Средний перепад температуры по обмотке:
Перепад температуры между поверхностью обмотки и маслом:
Среднее превышение температуры обмотки над средней температурой масла:
Тепловой расчет бака.
8.2.1. По табл. 9-4 (Л-1) в соответствии с мощностью трансформатора выбираем конструкцию гладкого бака с трубами.
8.2.2. Общая глубина бака (предварительно):
принимаем Н = 88 см
где 
-высота выемной части;
-высота ярма;
h – толщина подкладки, принимаем равной 4 см;
НЯК = 27 см – минимальное расстояние от ярма до крышки бака при напряжении 6 кВ по табл.9-5 (Л-1).
8.2.3. Допустимый средний перегрев масла над воздухом (9-32) (Л-1) стр.432:
где QО.М.СР – больший перегрев для обмоток ВН и НН.
8.2.4. Допустимый средний перегрев стенки бака над воздухом:
где QМ-Б =5-6°С по (Л-2) стр.26, принимаем равной 5°С
8.2.5. Поверхность теплоотдачи путем излучения предварительно определяем как обтягивающую, т.е. определяемую внешним периметром.
Для бака овального сечения в плане:
где k = 1,5 для бака с трубами по (9-35¢) (Л-1) стр.432-433.
8.2.6. Поверхность теплоотдачи путем конвекции (предварительно):
, где 
k = 1,1 – коэффициент учитывающий возможные отклонения фактических потерь трансформатора.
8.2.7. Окончательно выбираем конструктивные размеры бака:
- Трубчатый бак овальной формы;
- Длина бака - А = 81 см;
- Ширина бака - В = 36 см;
- Высота бака - Н = 88 см;
- Периметр бака в плане -
; - Число рядов труб по табл.9-7 (Л-1) - n = 1;
- Диаметр круглых труб d = 5,1/4,8 см (толщина стенки 0,15 см);
- Шаг трубы по ряду tтр. = 25 см;
- Число труб в ряду на поверхности бака -
- Минимальные расстоянии оси трубы от дна и крышки бака по табл.9-8 (Л-1) –
а = 6 см; с = 6 см; е = 7см.
· Радиус изгиба трубы – R = a = 15 см по табл.9-7 (Л-1)
8.2.8. Развернутая длина трубы по (Л-2) стр.26 рис.17:
где 
8.2.9. Общая длина всех труб: 
8.2.10. Периметр поперечного сечения трубы: 
8.2.11. Полная поверхность всех труб: 
8.2.12. Поверхность конвекции гладкой части бака:
8.2.13. Поверхность крышки:
где 
; 
bР = 4 см – ширина рамы.
8.2.14. Поверхность конвекции труб: 
при n=1 коэффициент kП=1 (Л-2) стр.27
8.2.15 Суммарная приведенная поверхность конвекции:
где kтр .=1,4 по табл.9-6 (Л-1);
kКР.=0,5 – коэффициент учитывающий закрытие части поверхности крышки изоляторами вводов ВН и НН и различной арматурой.
8.2.16. Поверхность излучения:
