Расчет необходимой плотности грунта насыпи
Первая расчетная точка 0’ находится на расстоянии 0,7 м от основной площадки насыпи, сложенной пылеватой супесью (рис.1.4).
Для точки 0’: (на основной площадке)
σγ-о = 0;
σа-о = Рвс = 30,4 кПа;
σо-о = Рвс + Ро = 15,40 + 80 = 95,40 кПа.
Из графика компрессионной кривой:
еан-о = 0,759 еон-о = 0,720
еар-о = 0,655 еор-о = 0,643
∆σа-о = 0,104, ∆σо-о = 0,077.
Ко=1,6;
ео-о = 0,759 – 1,6(0,104 – 0,077) = 0,716;
ρd-о = 2,69/(1 + 0,716) = 1,568 т/м3;
γо =1,568(1 + 0,160)9,808 = 17,840 кН/ м3.
Для точки n: (в подошве насыпи)
γ|n = 17,840 + 0,05*13,570 = 18,519 кН/м3;
σγ-n = (17,840 + 18,519) 13,570/2 = 246,696 кПа;
σвс-n = 0,2*30,4 = 6,080 кПа;
σр-n = 0,2*80 = 16 кПа;
Кn = 1,1;
σа-n = 6,080 + 246,696 = 252,776 кПа;
σо-n = 252,776 + 16 = 268,776 кПа.
Из графика компрессионной кривой:
еан-n = 0,652 еон-n = 0,645
еар-n = 0,624 еор-n = 0,622
∆еа-n = 0,028, ∆ео-n = 0,023.
ео-n = 0,652 – 1,1(0,028 – 0,0 23) = 0,647; 0,716
ρd-n = 2,69/(1 + 0,647) = 1,633 т/м3;
γn = 1,633(1 + 0,16)9,808 = 18,582 кН/м3.
Проверка: 
|18,582 – 18,519 | = – 0,063, следовательно проверка не выполняется, поэтому в дальнейший расчет принимаем γn = 18,582 кН/м3.
ρd-ср = 1,601 т/м3, γср = 18,211 кН/м3, ео-ср = 0,682.
Проктирование поперечного профиля насыпи с обеспечением устойчивости откосов
Потеря устойчивости грунтовых массивов представляется в виде смещения их откосов под воздействием внешних нагрузок и собственного веса грунта.
1.4.1 Цель и методика расчёта
Цель расчёта – оценить сопротивление сдвигу низового откоса насыпи и по величине этого сопротивления назначить оптимальную крутизну откосов и размеры бермы.
Расчет ведется графоаналитическим методом в предположении круглоцилиндрической поверхности возможного смещения с использованием формулы К. Терцаги и с учётом подтопления насыпи.
(1.12)
где Кст – коэффициент устойчивости при статическом состоянии грунта в теле насыпи; 
и 
– соответственно сумма моментов сил, удерживающих откос от смещения и сдвигающих его (моменты сил определяются относительно центра вращения круглого цилиндра); n – суммарное количество отсеков блока смещения; m - количество отсеков блока смещения, в которых действуют удерживающие касательные составляющие силы веса; Ci и fi – соответственно удельное сцепление (кПа) и коэффициент внутреннег отсека длиной li; Ni и Ti – нормальная и касательная к основанию i-го отсека составляющие силы его веса, кН; D0 – гидродинамическая сила, возникающая при вытекании воды из насыпи и действующая в центре тяжести водонасыщенной части блока смещения, кН.
Сопротивление грунта сдвигу оценивается коэффициентом устойчивости насыпи при динамическом состоянии грунта Kдин, который должен быть не менее допускаемого значения 
, регламентируемого требованиями СТН-Ц-01-95 /1/.
, (1.13)
где aд - коэффициент динамики, назначаемый по таблице 1.6 /1/ в зависимости от высоты насыпи и вида грунта, при h = 14,27 м, P0= 72,56 кПа, равный 1,07; ηn – коэффициент ответственности сооружения, для линий IV категории, принимаемый равным 1,10; ηf – коэффициент сочетания нагрузок, для обычного сочетания равный 1; ηc - коэффициент условий работы, при использовании упрощенных методов расчета равный 0,95.
Рассчитаем значение нормативного [K]:
.