Компоновка и расчет базы сплошной колонны
Определим нагрузку на базу с учетом собственного веса колонны:
кН.
В центрально-сжатых колоннах размеры опорной плиты в плане определяются из условия прочности фундамента:
,
где Rbp — передаточная прочность бетона, определяемая по формуле: 
,
где γb2 — коэффициент, учитывающий длительность действия нагрузки и принимаемый в соответствии с п.2.13 и табл.15 СНиП 2.03.01-84* ”Бетонные и железобетонные конструкции”.
Принимаем класс бетона для фундамента — В7,5. Согласно требованиям п.2.13 и табл.13 СНиП 2.03.01-84* ”Бетонные и железобетонные конструкции” определяем призменную прочность бетона: Rb = 4,5МПа.
МПа.
Найдем размер Впл, предварительно задавшись tтр = 10мм, c = 75мм.
мм.
Требуемая площадь опорной плиты:
м2.
Требуемая длина опорной плиты:
см.
Принимаем Lпл = 600мм.
Толщина опорной плиты определяется ее работой на изгиб как пластинки, опертой на торец колонны, траверсы и ребра. Снизу на плиту действует нагрузка от отпора фундамента, равная напряжению под плитой:
МПа.
| |
| |
| |
| |
| |
| |
Можно выделить участки пластинки, опертые по одной, трем и четырем сторонам (кантам), соответственно обозначенные цифрами 1,3,4. Вырезав из консольного участка 1, опертого по одному канту, полоску единичной ширины, можно рассматривать ее как консольную балку с пролетом с и с поперечным сечением 1·tоп. Изгибающий момент в месте заделки консольной балки
кНм.
В пластинке опертой по трем сторонам, так как 
, противоположные защемления не влияют на работу пластинки, и она работает как консольная балка с пролетом l1. Изгибающий момент будет равен:
кНм.
В пластинке опертой по четырем кантам, так как 
, левое и правое защемления не влияют на работу пластинки, и она работает по балочной схеме с пролетом а. Изгибающий момент будет равен:
кНм.
Толщину опорной плиты найдем по максимальному моменту по формуле:
м.
Принимаем tоп = 30мм.
Высоту траверсы найдем из условия размещения угловых швов, прикрепляющих траверсу к ветвям колонны:
мм;
мм.
Принимаем полуавтоматическую сварку под флюсом. Согласно табл.55* СНиП II-23-81* принимаем флюс АН-348-А и сварочную проволоку Св-08А.
Согласно п.3.4 по табл.56 с учетом требований п.11.1* принимаем 
МПа.
Согласно п.3.4 и табл.3 СНиП II-23-81* 
МПа.
Согласно п.12.8 и табл.38* СНиП II-23-81* 
мм для полуавтоматической сварки, при положении шва “нижнее”. Максимальный катет шва 
мм. Принимаем 
мм
Согласно п.11.2* и табл.34* СНиП II-23-81* 
, 
.
Согласно п.11.2* СНиП II-23-81* 
, 
.
МПа;
Расчет ведем по металлу шва.
м.
Принимаем hтр = 0,36м.
Нагрузка, действующая на один погонный метр траверсы:
46 508 46 
кН/м;
< 
Мпа;
см3;
< 
МПа,
где 
см2.
Расчет прикрепления траверсы к опорной плите:
Согласно п.11.2 и табл.37* СНиП II-23-81* расчет швов соединяющих траверсу к опорной плите производят по формулам:
;
.
Принимаем полуавтоматическую сварку под флюсом. Согласно табл.55* СНиП II-23-81* принимаем флюс АН-348-А и сварочную проволоку Св-08А.
Согласно п.3.4 и табл.56 с учетом требований п.11.1* принимаем МПа.
Согласно п.3.4 и табл.3 СНиП II-23-81* МПа.
Согласно п.12.8 и табл.38* СНиП II-23-81* 
мм для полуавтоматической сварки, при положении шва “нижнее”. Максимальный катет шва мм.
 |
Согласно п.11.2* и табл.34* СНиП II-23-81* 
, 
.
Согласно п.11.2* СНиП II-23-81* , .
МПа.
Расчет ведем по металлу шва.
Общая длина сварных швов:
м;
м.
Принимаем катет шва мм.