Проверка местной устойчивости сжатого пояса и стенки балки

 

Устойчивость стенок балок не требуется проверять, если условие гибкости не превышает значений:

– в балках с двусторонними поясными швами при отсутствии местного напряжения (σloc = 0).

условие не выполняется, требуется проверка, но для практического ознакомления производим проверку.

 

Рис 3.5.1. Расчетные отсеки главной балки

 

Расчёт на устойчивость стенок балки симметричного сечения, укреплённых только поперечными рёбрами жёсткости, при отсутствии местного напряжения (σloc = 0) и условной гибкости стенки λw < 6 следует выполнять по формуле:

где σ – сжимающее напряжение у расчётной границы стенки;

τ – среднее касательное напряжение.

σcr– критические нормальные напряжения.

τcr – критические касательные напряжения.

 

где

где .

где сcr – коэффициент, определяемый по табл. 21 [1] в зависимости от степени упругого защемления стенки в поясах, определяемой коэффициентом

где β = 0,8.

где μ = 2,5/1,844 = 1,36 – отношение большей стороны пластинки к меньшей;

где d – меньшая из сторон пластинки.

Устойчивость обеспечена.


 

3.6 Расчёт поясных швов

 

Во избежание больших усадочных напряжений поясные швы следует выполнять сплошными, одинаковой толщины по всей длине, используя автоматическую сварку, в положении «в лодочку», d=3-5 мм.

Так как местные напряжения отсутствуют, то сварные швы воспринимают только силу сдвига пояса относительно стенки. Сварку принимаем автоматическую под слоем флюса сварочной проволокой Св-08ГА (табл. 55* [1]). Тогда требуемый катет углового шва в уменьшенном сечении балки определится

где n = 2 – при двусторонних швах;

Qmax = 2300,60 кН – максимальная поперечная сила в расчётном сечении;

Sf.1 = 13104 cм3 – статический момент уменьшенного сечения балки;

Ix.1 =3111944 cм4 – момент инерции уменьшенного сечения;

- сварка автомат. положение «в лодочку» по табл.34 [1];

Rwf = 180МПа – по табл.56 [1];

Rwz = 0,45хRun = 0,45х370 = 166,5МПа. (по табл.51 [1])

- коэффициенты условий работы шва;

Находим расчётное сечение:

βf х Rwf = 1,1х180 = 198 МПа;

βz х Rwz = 1,15х166,5 = 191,48 МПа;

Расчётным будет сечение по металлу границы сплавления.

Окончательно принимаем катет углового шва по табл.38* [1] kf=7 мм.


 

3.7 Конструирование и расчёт монтажного (укрупнительного) стыка на высокопрочных болтах

 

Монтажный стык представляет собой сопряжение отдельных частей главной балки. Его располагают в середине пролёта, что даёт возможность использовать одинаковые отправочные марки.

Расчёт каждого элемента ведётся раздельно, а изгибающий момент распределяется между поясами и стенкой пропорционально их жёсткости. Поперечная сила в середине пролёта равна 0.

Доля изгибающего момента, приходящегося на пояса:

где If – момент инерции поясов балки,

Доля изгибающего момента, приходящегося на стенку

где Iw – момент инерции стенки балки

 

Исходя из значений пролёта и величины нагрузки, принимаем высокопрочные болты М30 (40Х «селект»). Диаметр отверстий принимаем на 2-3мм больше диаметра болта (Rbun=110кН/см2).

Расчётное усилие, которое может быть воспринято каждой поверхностью трения соединяемых элементов:

,

где Rbh = 0,7хRbun = 0,7х110 = 77кН/см2 – расчётное сопротивление растяжению высокопрочных болтов (по табл.61* [1]);

μ = 0,42 – коэффициент трения при газопламенном способе обработки поверхности, принимаемый по табл.36* [1];

γв = 1 – коэффициент условий работы соединения при количестве болтов n > 10;

γh = 1,02 – коэффициент надёжности, принимаемый по табл. 36* [1] при статической нагрузке, диаметре отверстия 33 мм, способе регулирования натяжения болтов по углу поворота;

Abn = 5,60 см2 – площадь сечения болта нетто, определяемый по табл.62* [1].

Расчётное усилие, которое может быть воспринято одним болтом в соединении, работающем на сдвиг:

где к = 2 – количество поверхностей трения соединяемых элементов.