Электрический расчет ТП по падению напряжения

 

4.1.1 Рассчитывают потери в сердечнике РС

, (4.1)

где P1 – удельные потери в сердечнике, рассчитанные по формуле (3.9);

B – рабочая индукция в сердечнике, выбранная в пункте 3.2.2;

GС – масса сердечника, берется из таблицы 3.2.

4.1.2 Определяют потери в обмотках по формуле

, (4.2)

где РГ – габаритная мощность ТП;

dU – заданное в ТЗ допустимое падение напряжения в обмотках.

4.1.3 Определяют соотношение потерь в сердечнике и в обмотках

. (4.3)

4.1.4 Рассчитывают максимальную температуру перегрева обмоток по формуле

, (4.4)

где Г – коэффициент неравномерности нагрева обмоток трансформатора, определяется из таблицы В.5. При наличии обволакивания термореактивными компаундами принимается Г ≈ 1,2…1,3;

a коэффициент, пропорциональный коэффициенту теплоотдачи, рассчитывается по формуле (4.5);

Б – коэффициент, учитывающий участие сердечника и шасси в охлаждении катушки, рассчитывается по формуле (4.6);

SО – площадь охлаждения катушки, берется из таблицы 3.2.

, (4.5)

где a0 коэффициент, пропорциональный коэффициенту теплоотдачи при типовых условиях, определяется из таблицы В.5. При наличии обволакивания термореактивными компаундами значение величины a0 уменьшается на 10%;

hК – высота намотки катушки, на данном этапе принимается hКh, м;

Da относительное уменьшение коэффициента теплоотдачи, обусловленное снижением давления окружающей среды, определяется по рисунку 3.1 или рассчитывается приближенно по формуле (3.5).

 

, (4.6)

где m1 – коэффициент, учитывающий участие шасси в охлаждении катушки, выбирается из таблицы В.5;

b – отношение площадей охлаждения сердечника и катушки, берется из таблицы 3.2.

Так как на данном этапе tm еще не известно, то ее величина рассчитывается методом последовательных приближений. Необходимо априори (в нулевом приближении) задаться ее величиной, например = 50 К, и рассчитать по формуле (4.5) величину a(1) в первом приближении. Затем подставить значение a(1) в формулу (4.4) и найти в первом приближении и сравнить ее величину с ранее принятой . Если окажется, что , то расчет продолжить. В формулу (4.5) подставить величину и рассчитать a(2) во втором приближении, по формуле (4.4) рассчитать и т.д., пока разница температуры перегрева в последнем и предпоследнем приближениях не окажется меньше 1 К.

Если, при заданном в ТЗ ограничении по температуре, расчетная величина tm окажется больше допустимой, то либо неправильно выбран расчетный случай, либо в расчетах допущены грубые ошибки.

4.1.5 Определяют ЭДС первичной обмотки Е1

. (4.7)

4.1.6 Рассчитывают число витков первичной обмотки

. (4.8)

4.1.6 Рассчитывают число витков вторичных обмоток

. (4.9)

4.1.7 Определяют активную I0А и реактивную I0Р составляющие намагничивающего тока

, (4.10)

, (4.11)

где HС – напряженность магнитного поля сердечника при рабочей индукции В, выбранной в пункте 3.2.2. HС определяется по характеристике намагничивания B[H], построенной по справочным данным из [7-9] для выбранного материала. Для электротехнических холоднокатаных анизотропных сталей характеристики намагничивания приведены в приложении Е;

lС – длина средней силовой линии магнитного поля сердечника, берется из таблицы 3.2;

dС – величина немагнитного зазора в разрезных сердечниках, мкм. Для броневых и стержневых разрезных ленточных сердечников рассчитывается по эмпирической формуле

. (4.12)

Здесь сечение сердечника QС в см2, а dС получается в мкм.

Для тороидальных ленточных неразрезных сердечников dС = 0.

4.1.8 Рассчитывают приведенный рабочий ток

, (4.13)

где KВi – корректирующий коэффициент приведения i-й вторичной обмотки к первичной (см. пункт 3.2.1).

4.1.9 Рассчитывают полный ток первичной обмотки

. (4.14)

4.1.10 Определяют относительный ток i1

. (4.15)

4.1.11 Определяют плотности тока в обмотках.

4.1.11.1 Рассчитывают среднюю плотность тока в обмотках

, (4.16)

где КО – коэффициент заполнения окна обмоткой для заданных условий, рассчитывается по формуле (4.17);

КН – коэффициент нагрева, рассчитывается по формуле (3.10) при найденной в пункте 4.1.4 температуре перегрева tm;

VК – объем катушки (катушек), определяемый из таблицы 3.2.

КО = (KО/KОТ KОТ, (4.17)

где KО/KОТ – выбранное в пункте 3.2.2 отношение коэффициентов заполнения;

KОТ – коэффициент заполнения окна при типовых условиях, берется из таблицы 3.2.

4.1.11.2 Определяют плотность тока во вторичных обмотках

, (4.18)

где e0 – оптимальное отношение плотности токов во вторичных обмотках к плотности тока в первичной обмотке, берется из таблицы 3.2.

4.1.11.3 Определяют плотность тока в первичной обмотке

. (4.19)

4.1.12 Определяют сечение проводов первичной и вторичных обмоток

. (4.20)

4.1.13 Уточняют максимальную рабочую температуру обмоток

Р.max = tС.max+ m, (4.21)

где tС.max – максимальная температура среды, заданная в ТЗ.

4.1.14 Уточняют выбор марки обмоточных проводов в соответствии с фактическим тепловым режимом работы (см. подраздел 2.6).

4.1.15 Для выбранной марки провода из приложения Б или из справочников [7-9] находят стандартные сечения проводов qПР.i для каждой обмотки, наиболее близкие к расчетным значениям qПР.Р.i.. Справочные данные о выбранных проводах рекомендуется свести в таблицу 4.1, в которой необходимо привести: марку провода, ГОСТ или ТУ; значения сечений проводов расчетные qПР.Р.i и стандартные qПР.i; диаметры выбранных проводов без изоляции di и с изоляцией dИЗ.i.

 

Таблица 4.1 – Справочные данные обмоточных проводов

Номер обмотки Марка провода, ГОСТ или ТУ qПР.Р, мм2 qПР, мм2 d, мм dИЗ, мм
         
         
i