Коэффициенты y для жестко заделанных консолей двутаврового сечения с двумя осями симметрии
| Вид нагрузки | Нагру-женный | Формулы для y при отсутствии закреплений сжатого пояса и a | |
| пояс | 4 £a £ 28 | 28 <a £ 100 | |
| Сосредоточенная на | Верхний | y = 1,0 +0,16a | y 4,0 +0,05a |
| конце консоли | Нижний | y = 6,2 + 0,08a | y = 7,0 + 0,05a |
| Равномерно распределенная | Верхний | 
| |
| Примечание. При наличии закреплений сжатого пояса в горизонтальной плоскости на конце или по длине консоли коэффициенты y следует определять как для консоли без закреплений, кроме случая сосредоточенной нагрузки, приложенной к верхнему поясу на конце консоли, при котором y = 1,75y1 (значение y1 следует принимать согласно примеч. табл. 77). |
2. Для балок двутаврового сечения с одной осью симметрии (рис. 28) для определения коэффициента jb необходимо вычислить коэффициенты j1 и j2 по формулам:
; (177)
, (178)
где h1 – расстояние от центра тяжести сечения до оси более развитого пояса;
h2 – то же, до оси менее развитого пояса;
lef – имеет то же значение, что и в формуле (175);
y – коэффициент, вычисляемый по формуле
. (179)
Коэффициенты D, C и B в формуле (179) следует определять по табл. 79 и 80.
Таблица 79
Коэффициенты D и C
| Вид нагрузки | D | Коэффициент С при сечении | |
| двутавровом n £ 0,9 | тавровом n = 1 | ||
| Сосредоточенная в середине пролета | 3,265 | 0,330m | 0,0826a |
| Равномерно распределенная | 2,247 | 0,481m | 0,1202a |
| Чистый изгиб | 4,315 | 0,101m | 0,0253a |
Обозначения, принятые в таблице 79:
 ,
где  ,
здесь J1 и J2 – моменты инерции соответственно большего и меньшего поясов относительно симметрии сечения;
a – следует определять по формуле (175), в которой момент инерции сечения при кручении  ,
где bi и ti – соответственно ширина и толщина листов, образующих сечение; d = 1,25 – для двутаврового сечения с одной осью симметрии; d = 1,20 – для таврового сечения.
|
Таблица 80
Коэффициент B
| Схема сечения и | Коэффициент В при нагрузке | ||
| место приложения нагрузки | сосредоточенной в середине пролета | равномерно распределенной | вызывающе чистый изгиб |
| d | m | b |
| d – 1 | m – 1 | b |
| 1 – d | 1 – m | –b |
| –d | –m | –b |
Обозначения, принятые в таблице 80:
d = n + 0,734b; m = n+ 1,145b;
 ,
где b1 – ширина более развитого пояса балки;
n – обозначение то же, что и в таблице 79.
|
Для двутавровых сечений при 0,9 < n < 1,0 коэффициенты y следует определять линейной интерполяцией между значениями, полученными по формуле (179) для двутавровых сечений при n = 0,9 и для тавровых при n = 1.
Для таврового сечения при сосредоточенной или равномерно распределенной нагрузке и a < 40 коэффициенты y следует умножать на (0,8 + 0,004a).
При n > 0,7 и 5 £ lef /b2 £ 25 значение коэффициента j2 необходимо уменьшить умножением на (1,025–0,015lef /b2) и принимать при этом не более 0,95.
Значения lef /b2>25 в балках с менее развитым сжатым поясом не допускаются.
Значения коэффициентов jb в формуле (34) необходимо принимать по табл. 81, но не более 1,0.
Таблица 81
Коэффициенты jb
| Значение | Коэффициенты jb при сжатом поясе | |
| j2 | более развитом | менее развитом |
| j2£0,85 | jb = j1 | jb = j2 |
| j2>0,85 | 
| jb=0,68+0,21j2 |
3*. Для балок швеллерного сечения коэффициент jb следует определять как для балок симметричного двутаврового сечения; при этом значения a необходимо вычислять по формуле (175), а вычисленные значения j1 умножать на 0,7.
Значения Jx, Jy и Jt в формулах (174) и (175) следует принимать для швеллера.
Таблица 82
Моменты инерции при кручении Jt прокатных двутавров по ГОСТ 8239–72*
| Номер двутавра | Jt, см4 | Номер двутавра | Jt, см4 |
| 18а 20а 22а 24а | 2,28 2,88 3,59 4,46 5,60 6,54 6,92 7,94 8,60 9,77 11,1 12,8 | 27a 30a | 13,6 16,7 17,4 20,3 23,8 31,4 40,6 54,7 75,4 |
Приложение 8