в системах электроснабжения
Образования Российской Федерации
Сибирский государственный индустриальный университет
Кафедра «Автоматизированный электропривод
и промышленная электроника»
Автоматизация управления
В системах электроснабжения
| Методические указания к выполнению курсовой работы для специальности 181300 «Электрооборудование и электрохозяйство предприятий, организации и учреждений» |
г. Новокузнецк, 2001
УДК 621.311
Рецензент
Профессор, зав.кафедрой электротехники и электрооборудования СибГИУ
В.М. Кипервассер
Автоматизация управления в системах электроснабжения:
Методические указания к выполнению курсовой работы для специальности
«Электрооборудование и электрохозяйство предприятий, организации и учреждений»
/Сост.: А.В. Темников: СибГИУ – Новокузнецк, 2001/
Изложены требования к курсовой работе по “Автоматизации управления в системах электроснабжения”, приведен перечень заданий и даны методические указания к их выполнению.
Предназначены для студентов специальности 181300 «Электрооборудование и электрохозяйство предприятий, организации и учреждений»
ВВЕДЕНИЕ
Курсовая работа по “Автоматизации управления в системах электроснабжения” предполагает выдачу двух заданий двум группам студентов. Каждое задание состоит из 25 вариантов. Студент выполняет один вариант любого задания. Рекомендуется выдача вариантов по порядковому номеру студента в алфавитном списке группы студентов.
Варианты заданий 1 и 2 представлены рисунками и таблицами соответственно рис.1, табл.1 и рис.2, табл.2.
Общими требованиями и условиями при выполнении каждого задания являются:
- определение рабочего режима схемы электроснабжения при условиях:
а) недопустимости параллельной работы источников питания;
б) допустимости перерыва в электроснабжении потребителей на время действия релейной защиты и противоаварийной автоматики;
в) максимальный режим рассматривается при одновременном погашении двух источников питания: вводов 1 и 3;
г) каждая секция сборных шин (СШ) максимально нагружена четырехкратной максимальной нагрузкой расчетного ответвления.
- в схемах на рис. 1 и рис. 2 расчетным ответвлением считается ответвление 1 третьей секции СШ;
- для расчетного ответвления по заданному варианту определяется вид защищаемого электрооборудования, для которого выбирается и рассчитывается комплекс релейных защит и их элементная база; выбор оперативного тока защиты произволен;
- в результате схемотехнического проектирования комплекс релейной защиты должен быть представлен общей принципиальной схемой соединений;
- в соответствии с тем, что в схемах на рис.1 и рис.2 запитываются потребители первой и второй категории по бесперебойности электроснабжения, следует расставить в заданной конфигурации системы электроснабжения устройства автоматического повторного включения (АПВ) и автоматического ввода резерва (АВР); оперативные цепи АПВ и АВР необходимо согласовать с оперативными цепями выбранных релейных защит.
Таким образом, основной задачей курсового проектирования является проектирование релейной защиты заданного расчетного ответвления и расстановка устройств автоматического управления с помощью оперативных переключений в сети заданной конфигурации. Конфигурация сети определяется схемой внутреннего электроснабжения промышленного предприятия.
 | |||
 |
Таблица 1 – Варианты «Задания 1»
| № п/п варианта | Вид защищаемого электрооборудования | Особенности режима эксплуатации | Трехфазные токи К.3 в контрольных точках К1, К2, А | Примечание | ||
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | ||
| 1. | Силовой трансформатор типа ТМ-100/10 с параметрами: Sнт=100 кВА; Uвн=10 кВ; Uнн=0,4 кВ; схема и группа соединений –“å/åн-0” | Раздельная работа на спокойную нагрузку; нейтраль изолирована | К1:I¢¢=6500 К2:I¢¢=850 | |||
| 2. | Силовой трансформатор типа ТМ-160/35 с параметрами: Sнт=160 кВА; Uвн=35 кВ; Uнн=0,69кВ; схема и группа соединений - “r/å - 0” | Раздельная работа на спокойную нагрузку; нейтраль изолирована | К1:I¢¢=6500 К2:I¢¢=1300 | |||
| 3. | Силовой трансформатор типа ТМН-400/1035 с параметрами: Sнт=400 кВА; Uвн=10 кВ; Uнн=0,4кВ; схема и группа соединений –«r/å - 11» | Раздельная работа на спокойную нагрузку; нейтраль изолирована | К1:I¢¢=6500 К2:I¢¢=850 | |||
| 4. | Силовой трансформатор типа ТМН-630/10 с параметрами:
Sнт=630 кВА; Uвн=6 кВ; Uнн=0,4кВ;
схема и группа
| Раздельная работа на спокойную нагрузку; нейтраль глухозаземлена | К1:I¢¢=8000 К2:I¢¢=1000 | |||
| 5. | Силовой трансформатор типа ТМ-1000/10 с параметрами: Sнт=1000 кВА; Uвн=10 кВ; Uнн=0,525кВ; схема и группа соединений - «å/r - 11» | Раздельная работа на спокойную нагрузку; нейтраль глухозаземлена | К1:I¢¢=8000 К2:I¢¢=1300 | |||
| 6. | Силовой трансформатор типа ТМ-1000/10 с параметрами: Sнт=1000 кВА; Uвн=10 кВ;Uнн=0,525кВ; схема и группа соединений «å/r - 11» | Раздельная работа на спокойную нагрузку; нейтраль изолирована | К1:I¢¢=8000 К2:I¢¢=1500 |
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 |
| 7. | Силовой трансформатор типа ТМ-1600/10 с параметрами: Sнт=1600 кВА; Uвн=6 кВ; Uнн=0,525кВ; схема и группа соединений - «r/å - 0» | Раздельная работа на спокойную нагрузку; нейтраль изолирована | К1:I¢¢=7000 К2:I¢¢=1600 | |
| 8. | Силовой трансформатор типа ТМ-4000/10 с параметрами: Sнт=4000 кВА; Uвн=6 кВ; Uнн=3,15кВ; схема и группа соединений - «å/r - 11» | Раздельная нагрузка; характер нагрузки - ударный; нейтраль изолирована | К1:I¢¢=7000 К2:I¢¢=1700 | |
| 9. | Силовой трансформатор типа ТМ-6300/10 с параметрами: Sнт=6300 кВА; Uвн=10 кВ; Uнн=6,3кВ; схема и группа соединений - «å/r - 11» | Раздельная нагрузка; характер нагрузки - ударный; нейтраль изолирована | К1:I¢¢=10000 К2:I¢¢=7000 | |
| 10. | Силовой трансформатор типа ТДН-40000/110 с параметрами: Sнт=40000 кВА; Uвн=115 кВ; Uнн=38,5кВ схема и группа соединений - «å0/r - 11» | Раздельная работа на спокойную нагрузку; нейтраль глухозаземлена | К1:I¢¢=350000 К2:I¢¢=30000 | |
| 11. | Синхронный двигатель типа СДН2 16-31 с параметрами: Рн=800кВт; n=1000 об/мин; Uн=6кВ; cosjн=0,9; hн=0,8 | Кратность пускового тока: Кn=5 | ||
| 12. | Синхронный двигатель типа СДН2 16-44 с параметрами: Рн=630кВт; n=500 об/мин; Uн=6кВ; cosjн=0,9; hн=0,85 | Кратность пускового тока: Кn=6 | ||
| 13. | Синхронный двигатель типа СДН2 17-19 с параметрами: Рн=315кВт; n=375 об/мин; Uн=6кВ; cos jн=0,95; hн=0,9 | Кратность пускового тока: Кn=5,5 | ||
| 14. | Синхронный двигатель типа СДН2 17-21 с параметрами: Рн=400кВт; n=375 об/мин; Uн=6кВ; cos jн=0,8; hн=0,8 | Кратность пускового тока: Кn=6 | ||
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 |
| 15. | Синхронный двигатель типа СТДП-1250 с параметрами: Рн=1250 кВт; n=3000 об/мин; Uн=10кВ; cos jн=0,9; hн=0,9 | Кратность пускового тока: Кn=6 | ||
| 16. | Синхронный двигатель типа СТДП-1600 с параметрами: Рн=1600 кВт; n=3000 об/мин; Uн=10кВ; cos jн=0,92; hн=0,9 | Кратность пускового тока: Кn=6 | ||
| 17. | Синхронный двигатель типа СТДП-2000 с параметрами: Рн=2000 кВт; n=3000 об/мин; Uн=10кВ; cos jн=0,9; hн=0,88 | Кратность пускового тока: Кn=3,5 | ||
| 18. | Синхронный двигатель типа СТДП-4000 с параметрами: Рн=4000 кВт; n=3000 об/мин; Uн=10кВ; cos jн=1,0; hн=0,9 | Кратность пускового тока: Кn=3,0 | ||
| 19. | Синхронный двигатель типа СТДП-6300 с параметрами: Рн=6300 кВт; n=3000 об/мин; Uн=10кВ; cos jн=0,92; hн=0,85 | Кратность пускового тока: Кn=3,5 | ||
| 20. | Синхронный двигатель типа СТДП-8000 с параметрами: Рн=8000 кВт; n=3000 об/мин; Uн=10кВ; cos jн=0,95; hн=0,9 | Кратность пускового тока: Кn=3,0 | ||
| 21. | Электропечной трансформатор ЭОЦН-8200/10 с параметрами: Sнт=5500 кВА; Uвн=10 кВ; Uнн=408 В; схема и группа соединений - «r/r - 0» | Собирается в группу из трех трансформаторов для питания трехфазной трехэлектродной ферросплавной печи. Нагрузка по фазам должна быть равномерно распределена | К1:I¢¢=6500 | |
| 22. | Электропечной трансформатор ЭТЦНД-160000/35 с параметрами: Sнт=80000 кВА; Uвн=35 кВ; Uнн=716 В; схема и группа соединений - «r/r - 0» | Нагрузка по фазам несимметрична | К1:I¢¢=8000 |
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 |
| 23. | Силовой трансформатор типа ТМЗ-1000/10 с параметрами: Sнт=1000 кВА; Uвн=10 кВ; Uнн=0,4 кВ; схема и группа соединений –“å/å-0” Uк=5,5% | В составе комплектной трансформаторной подстанции внутреннего использования. К питающей сети трансформатор присоединен через выключатель нагрузки типа ВПН-17 | ||
| 24. | Силовой трансформатор типа ТМЗ-2500/10 с параметрами: Sнт=2500 кВА; Uвн=10 кВ; Uнн=0,4 кВ; схема и группа соединений –“å/å-0” | В составе комплектной трансформаторной подстанции внешнего использования. К питающей сети трансформатор присоединен через предохранитель типа ПСН | ||
| 25. | Батарея конденсаторов поперечной компенсации с параметрами: Uн =10 кВ, схема соединения «r», количество конденсаторов nк =18, номинальная мощность одного конденсатора Qн =25 квар | Включена постоянно | I(1.1)=2150А |
Таблица 2 – Варианты «Задания 2»
| № п/п варианта | Вид защищаемого электрооборудования | Особенности режима эксплуатации | Емкостный ток, А | Примечание |
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 |
| 1. | Асинхронный двигатель типа ВАО-51-4 с параметрами: Рн=75 кВт; n=1500 об/мин; Uн=0,38 кВ; cos jн=0,86; hн=0,88 | Кратность пускового тока: Кn=6,5 | ||
| 2. | Асинхронный двигатель типа ВАО-52-4 с параметрами: Рн=10 кВт; n=1500 об/мин; Uн=0,38 кВ; cos jн=0,86; hн=0,8 | Кратность пускового тока: Кn=6,5 | ||
| 3. | Асинхронный двигатель типа ВАО-61-4 с параметрами: Рн=13 кВт; n=1500 об/мин; Uн=0,38 кВ; cos jн=0,86; hн=0,88 | Кратность пускового тока: Кn=7,0 | ||
| 4. | Асинхронный двигатель типа ВАО-62-4 с параметрами: Рн=17 кВт; n=1500 об/мин; Uн=0,38 кВ; cos jн=0,88; hн=0,89 | Кратность пускового тока: Кn=7,0 | ||
| 5. | Асинхронный двигатель типа ВАО-71-4 с параметрами: Рн=22 кВт; n=1500 об/мин; Uн=0,38 кВ; cos jн=0,88; hн=0,895 | Кратность пускового тока: Кn=7,0 | ||
| 6. | Асинхронный двигатель типа ВАО-72-4 с параметрами: Рн=30 кВт; n=1500 об/мин; Uн=0,38 кВ; cos jн=0,88; hн=0,9 | Кратность пускового тока: Кn=7,0 | ||
| 7. | Асинхронный двигатель типа ВАО-81-4 с параметрами: Рн=40 кВт; n=1500 об/мин; Uн=0,66 кВ; cos jн=0,88; hн=0,905 | Кратность пускового тока: Кn=6,5 |
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 |
| 8. | Асинхронный двигатель типа ВАО-82-4 с параметрами: Рн=55 кВт; n=1500 об/мин; Uн=0,66 кВ; cos jн=0,88; hн=0,91 | Кратность пускового тока: Кn=6,5 | ||
| 9. | Асинхронный двигатель типа ВАО-91-4 с параметрами: Рн=75 кВт; n=1500 об/мин; Uн=0,66 кВ; cos jн=0,88; hн=0,905 | Кратность пускового тока: Кn=6,5 | ||
| 10. | Асинхронный двигатель типа ВАО-92-4 с параметрами: Рн=100 кВт; n=1500 об/мин; Uн=0,66 кВ; cos jн=0,88; hн=0,91 | Кратность пускового тока: Кn=6,5 | ||
| 11. | Одиночная нереактированная воздушная ЛЭП с параметрами: Uн =35 кВ; макс.передаваемая мощность Spm-50 МВА | Питание одностороннее; нейтраль изолирована | Ic=15 | Iкз макс = 6,5кА на ЛЭП |
| 12. | Одиночная нереактированная воздушная ЛЭП с параметрами: Uн =35 кВ; макс. передаваемая мощность Spm-100 МВА | Питание одностороннее; нейтраль изолирована | Ic=20 | Макс. ток к.з на ЛЭП Iкз макс = 6,5кА |
| 13. | Одиночная нереактированная воздушная ЛЭП с параметрами: Uн =110 кВ; макс. передаваемая мощность Spm=130 МВА | Питание двухстороннее; нейтраль глухозаземлена | Макс. ток к.з на ЛЭП Iкз макс = 40 кА | |
| 14. | Двухцепная нереактированная ЛЭП от одного источника под общим выключателем с параметрами: Uн =35 кВ; макс. передаваемая мощность по одной ЛЭП Spm=120 МВА | Питание одностороннее; нейтрали ЛЭП глухозаземлены | Iкз макс = 25 кА на одной ЛЭП | |
| 15. | Одиночная реактированная ЛЭП с параметрами: Uн =35 кВ; макс. передаваемая мощность Spm=80 МВА | Питание одностороннее; нейтраль ЛЭП компенсирована | Ic=15 | Iкз макс = 2 кА За реактором |
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 |
| 16. | Одиночная нереактированная кабельная ЛЭП с параметрами: L=5 км; Sлэп=120мм2;Uн =10 кВ; номинальная мощность передачи Sн=5 МВА | Питание одностороннее от шин подстанции; нейтраль изолирована | Ic=15 | |
| 17. | Сдвоенная кабельная ЛЭП, включенная под один выключатель с параметрами: L =10 км; Sлэп=150мм2;Uн =10 кВ; номинальная мощность передачи Sн=15 МВА | Питание одностороннее от шин подстанции; нейтраль изолирована | Ic=20 | Сверхпереходная мощность за выключателем S¢¢=200 МВА |
| 18. | Одиночная реактированная кабельная ЛЭП с параметрами: L=5 км; Sлэп=70 мм2;Uн =6 кВ; длительная мощность передачи Sн=1,4 МВА | ЛЭП включена через выключатель, не рассчитанный на ток к.з. до реактора; питание одностороннее; нейтраль изолирована | Ic=15 | Сверхпереходная мощность за выключателем S¢¢=200 МВА |
| 19. | Одиночная нереактированная воздушная ЛЭП с параметрами: L=10 км, Uн =10 кВ; максимальная мощность передачи Spm = 1,6 МВА; марка – АС; Sлэп = 120 мм2 | Питание односторонее; нейтраль изолирована | Номинальная мощность отключения выключателя ЛЭП: Sно = 545 МВА | |
| 20. | Одиночная реактированная кабельная ЛЭП, . Параметры : Uн =10 кВ; максимальная мощность передачи Spm = 2 МВА; марка - АС; Sлэп = 120 мм2 | Питание от шин одной подстанции; нейтраль изолирована | Сквозной ток к.з. равен 20 кА | |
| 21. | Турбогенератор типа Т2-3,5-2 с параметрами: Sнт =4375 кВА, Uн =6,3 кВ, схема обмотки статора - «å» | Емкостной ток при замыкании одной фазы Iк=0,17 А | ||
| 22. | Батарея конденсаторов поперечной компенсациис параметрами: Uн =10 кВ, схема соединения «r», количество конденсаторов nк =27, номинальная мощность одного конденсатора Qн =37,5 квар | Включена постоянно | I(1.1)=3 кА | |
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 |
| 23. | Тиристорный преобразователь типа ЭПУ 1-2 с двигателем 4ПБ112, параметры двигателя: Рн=1,5 кВт; n=2000 об/мин; Uн=0,22 кВ; Rн=3,73 Ом; Iн=9,1 А | Двигатель постоянного тока | ||
| 24. | Трансформатор ЭТЦН-52000/35 с параметрами: Sнт=32 МВА; Uвн=35 кВ; Uнн=565 В; схема и группа соединений - «r/r - 0» | Электропечной. Нагрузка несимметрична | S»=350 МВА | |
| 25. | Силовой фильтр Ф11-10-2412 с параметрами: номинальная мощность н=2412 квар, компенсирующая способность Qк=2000 квар, Uн=10 кВ | Составлен из конденсаторов типа КС2-6,6-67=2У3, реактора типа ФРОС-160/6У3. ток двухфазного к.з. на землю линии, питающей силовой фильтр, составляет I(1.1)=3 кА |
МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ
Последовательность выполнения курсовой работы определяется следующим алгоритмом:
- по данным заданного варианта и рекомендациям [1, раздел 15; 4, раздел; 6; 7] выбрать комплекс релейных защит расчетного ответвления;
- выполнить расчет параметров релейных защит заданного ответвления в первичных величинах [1, 4, 6, 7, 9];
- выбрать схему оперативного тока защиты;
- предварительно выбрать схему подключений (прямое, косвенное включение) реле защиты, а также измерительные трансформаторы тока и напряжения для реле, включенных косвенно; установить расчетные коэффициенты схем (Ксх);
- выполнить расчет параметров релейных защит во вторичных величинах и выбрать реле защиты в соответствии со справочными данными по реле [3; 5 и т. д.];
- уточнить выбор измерительных трансформаторов тока и напряжения и реле защиты;
- выбрать элементную базу и схему электрических соединений релейных защит ответвления в комплексе по рекомендациям [1, раздел 15; 4, раздел; 6; 7];
- выполнить схемотехническое проектирование комплекса релейных защит расчетного ответвления и представить принципиальную схему электрических соединений комплекса;
- в соответствии с требованиями бесперебойности электроснабжения потребителей заданной конфигурации схемы электроснабжения расставить АПВ и АВР;
- выбрать и согласовать схемы АПВ и АВР;
- согласовать действие АПВ, АВР и релейных защит расчетного ответвления в соответствии с рекомендациями [1, раздел 16; 4, раздел; 7; 8; 10];
- составить карту селективности релейных защит расчетного ответвления.
При выборе комплекса защит следует прежде всего ориентироваться на возможные по условиям эксплуатации ненормальные и аварийные режимы защищаемого электрооборудования, а также на его номинальные характеристики. В ряде случаев при одном и том же характере повреждения возможны альтернативные варианты защиты, например, для защиты силового трансформатора мощностью выше 1000 кВА от междуфазных к.з. может рекомендоваться дифференциальная продольная защита, если токовая отсечка не проходит по чувствительности. Однако при прочих равных условиях следует отказываться от более чувствительных, но дорогих и сложных защит, к которым принадлежат дифференциальные защиты.
В комплексе защиты, выполняя свои основные функции, должны по возможности, резервировать друг друга и действовать согласованно. От этого будет зависеть селективность защит по отношению к защищаемому электрооборудованию и источникам питания.
Для выполнения поставленной цели существуют три основных принципа согласования защит:
- по величине контролируемого параметра,
- по времени;
- по зоне действия.
Например, селективность максимальных токовых защит на разных ступенях напряжения может быть достигнута ступенчатым подборам выдержек времени. Теория вопроса излагается в [6, 7, 9].
Оперативный ток комплекса защит выбирается на основе анализа пяти основных схем оперативного тока защит [6, гл.1], однако предварительно студент должен просмотреть схемы полных защит аналогичного электрооборудования в справочной литературе [1,4 и др.].
Структурно релейная защита представляет собой автоматику, состоящую из реагирующей и логической частей. Реагирующая часть реагирует на изменение контролируемого параметра (тока, напряжения, давления, скорости и т. д.) и при достижении этим параметром порогового значения срабатывает, заставляя действовать логическую часть. Логическая часть релейной защиты выполняет функции по логической локализации или ликвидации аварийного или ненормального режима путем оперативных переключений или отключения коммутационной аппаратурой, а также сигнализирует о выполненных релейной защитой действиях. Реле защиты могут быть включены в защищаемую цепь прямо или косвенно и воздействовать на выключатели прямо или косвенно. В сетях с большими токами и высокими напряжениями реле защиты включают через измерительные трансформаторы тока и напряжения, поэтому при расчете параметров релейной защиты во вторичных величинах требуется знание коэффициентов трансформации трансформаторов тока (Кта) и трансформаторов напряжения (Kтv) и коэффициентов схем (Ксх). Трансформаторы тока и напряжения можно выбрать по [1, разд. 9; 5, разд. ] с Кта и Kтv, позволяющими получить требуемый вторичный ток и напряжение для реле защиты. По выбранной студентом схеме соединения трансформаторов тока и обмоток реле определяется Ксх [6, гл. 3] и рассчитываются параметры релейной защиты во вторичных величинах, которые используются для выбора реле защиты по [3; 5, разд.27 и др.]. В ряде случаев приходится уточнять выбор измерительных трансформаторов тока и напряжения и реле защиты до тех пор, пока не будет получен желаемый результат по параметрам релейной защиты.
Элементная база и схема электрических соединений единичной релейной защиты в комплексе выбирается на основе схем защиты аналогичного электрооборудования, рекомендованных в учебной, справочной литературе [1; 4; 6; 7] и инструкциях к выполнению релейной защиты, а также выбранной ранее схемы оперативного тока.
Схемотехническое проектирование комплекса релейных защит предполагает синтез (объединение) всех единичных релейных защит в единую схему, которая может быть названа полной принципиальной схемой электрических соединений релейной защиты заданного электрооборудования. Здесь для удачного решения требуется предварительно рассмотреть полные схемы релейных защит аналогичного электрооборудования, приведенные в учебной и справочной литературе. Навыки схемотехнического проектирования должны быть сформированы в ходе освоения курса “Проектирование электротехнических устройств” и практических занятий по релейной защите и автоматике.
В заданиях 1 и 2 указывается, что в схеме электроснабжения запитываются потребители первой и второй категории по бесперебойности электроснабжения. Это определяет необходимость использования резервированных схем питания с двумя или более независимыми источниками питания. В схемах на рис.1 и рис.2 питание секций 1¸4 может резервироваться многократно. Исходя из требований, изложенных во “ВВЕДЕНИИ”, рациональной степени резервирования питания, возможности успешного восстановления первоначальной схемы электроснабжения после аварии, выбирают рабочий режим выключателей первоначальной схемы электроснабжения и расстановку АПВ и АВР. Рекомендации по выбору, расстановке и согласованию устройств АПВ, АВР и релейной защиты приведены в [1, раздел 16; 4, раздел 7; 8; 10, гл. 5 и 6]. Все вводы на схемах рис. 1 и рис. 2 выполнены кабельными линиями электропередач одностороннего питания с одним выключателем в цепи.
Карта селективности релейной защиты расчетного ответвления составляется на основании рассчитанных или принятых параметров релейных защит всего комплекса и представляет собой графическое изображение зон действия отдельных защит комплекса обычно в виде:
tс.з. = ¦(L), Iс.з. = ¦ (L), ЗН = ¦ (L),
где tс.з, Iс.з. - соответственно время и ток срабатывания защит;
ЗН - фиксированная зона согласно принципу действия релейной защиты;
L - длина защищаемой зоны.
По заданиям 1 и 2 в качестве длины защищаемой зоны “L” следует принять все ответвление, т.е. комплекс защит защищает расчетное ответвление полностью. Отсюда, при составлении карты селективности “L” принимается константой, tс.з. и Iс.з представляются наборам tс.з. и Iс.з всех защит комплекса, “ЗН” захватывает все ответвление. Каждая защита комплекса, являясь основной на заданное повреждение или ненормальный режим, может оказаться резервной по отношению к другим защитам комплекса. В этом случае для исключения конкуренции защит их согласовывают с помощью составленной карты селективности.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Справочник по электроснабжению и электрооборудованию: в 2т. т.1. Электроснабжение / Под общ. ред. А.А. Федорова - М.: Энергоатомиздат,1986. - 568 с., ил.
2. Справочник по электроснабжению и электрооборудованию: в 2т. т.2. Электрооборудование / Под общ. ред. А.А. Федорова - М.: Энергоатомиздат, 1987. - 592 с., ил.
3. Какуевицкий Л.И., Смирнова Т.В. Справочник реле защиты и автоматики. - М.: Энергия, 1972. - 344 с., ил.
4. Справочник по электроснабжению промышленных предприятий: 2т. т.1 Электроснабжение. - М.: Энергия, 1973.
5. Справочник по электроснабжению промышленных предприятий: в 2т. т.2. Технические сведения об электрооборудовании. - М.: Энергия, 1973.
6. Чернобровов Н.В. Релейная защита. - М.: Энергия, 1971. - 624., ил.
7. Андреев В.А. Релейная защит и автоматика систем электроснабжения. - М.: Высшая школа, 1991. - 496., ил.
8. Соскин Э.А., Киреева Э.А. Автоматизация управления промышленным электроснабжением. - М.: Энергоатомиздат, 1990. - 384 с., ил.
9. Шабад М.А. Расчеты релейной защиты и автоматики распределительных сетей. - М.Л.: Энергоатомиздат. Ленинград. отделение, 1985. - 296 с., ил.
10. Дроздов А.Д. и др. Автоматизация энергетических систем. - М.: Энергия, 1977. - 440 с., ил.
План 2001
Составитель:
Анатолий Васильевич Темников
Автоматизация управления
в системах электроснабжения
| Методические указания к выполнению курсовой работы для специальности «Электрооборудование и электрохозяйство предприятий, организации и учреждений» |
Редактор
| Изд. лиц № _______________ | Подписано в печать __________ |
| Формат бумаги 60х84 1/16 | Бумага писчая |
| Печать офсетная. Усл. печ. л.______ | Уч. изд. л.________________ |
| Тираж ______________ Заказ ___________________ |
Сибирский государственный индустриальный университет
654007, г. Новокузнецк, ул. Кирова, 42
Издательский центр СибГИУ