Исследование модели энергосилового расчета четырехвалковой клети
4.1 Определение энергосиловых параметров
Таблице 4.1 - Параметры усилия и мощности четырехвалковой клети
№ клети п/п | N0 | N1 | ||||
Р | N | Р | N | |||
5,89 | 445,68 | 11,38 | 442,54 | 132,68 | 663,4 | |
5,1825 | 1899,2 | 10,937 | 4001,94 | 464,39 | 491,7 | |
4,95 | 2935,8 | 12,23 | 4636,92 | 311,4 | ||
4,44 | 4256,62 | 12,5 | 5104,64 | 186,8 | 193,7 | |
4,136 | 2863,55 | 14,573 | 3057,82 | 116,2 | 23,6 |
В данном расчете определили параметры и мощности четырехвалковой клети при двух вариантах соотношений бочек валков.
Таблице 4.2 - Энергосиловые параметры четырехвалковой клети
№ клети п/п | ![]() | Вариант главного привода | ![]() | ![]() | ||||||||
Рабочие валки | Опорные валки | |||||||||||
![]() | ![]() | ![]() | ![]() | ![]() | ![]() | ![]() | ![]() | |||||
Dр=200; Dоп=1500 | ||||||||||||
5,89 | 0,0023 | 0,2664 | 1,68 | -19,57 | -0,035 | -3,593 | -26,63 | -147 | 0,9273 | 7,516 | ||
5,1827 | 0,0023 | 0,2638 | 1,68 | 13,95 | 0,0247 | 2,434 | 18,55 | 104,9 | 2,6946 | 17,842 | ||
Продолжение таблицы 4.2
3,846 | 0,0023 | 0,2629 | 1,68 | 13,4 | 0,0249 | 2,452 | 18,68 | 100,8 | 2,615 | 15,425 | |
3,312 | 0,0023 | 0,2608 | 1,68 | 12,06 | 0,025 | 2,461 | 18,74 | 90,68 | 2,5362 | 15,828 | |
2,203 | 0,0023 | 0,2595 | 1,68 | 2,15 | 0,0254 | 2,51 | 19,09 | 85,93 | 1,3847 | 35,495 | |
Dр=600; Dоп=1500 | |||||||||||
11,38 | 0,0023 | 0,785 | 1,68 | -54,5 | -0,018 | -15,592 | -13,69 | -136,8 | 1,429 | 2,504 | |
5,1826 | 0,0023 | 0,783 | 1,68 | 92,7 | 0,0358 | 7,7 | 19,5 | 232,2 | 8,083 | 4,729 | |
12,2303 | 0,0023 | 0,789 | 1,68 | 68,5 | 0,0163 | 4,82 | 12,34 | 171,5 | 5,015 | 4,753 | |
12,5003 | 0,0023 | 0,79 | 1,68 | 49,3 | 0,0108 | 3,161 | 8,2 | 123,5 | 3,241 | 4,712 | |
14,5734 | 0,0023 | 0,8 | 1,68 | 16,03 | 0,0077 | 2,21 | 5,86 | 109,9 | 1,259 | 7,927 |
В данном расчете определили энергосиловые параметры клети при двух вариантах соотношений бочек валков и для разных схем привода.
4.2 Определение моментов и мощности двигателя
Таблице 4.3 – Моменты и мощности двигателей клетей “кварто”
№ клети п/п | Dр , мм | Вариант главного привода | |||
через раб. валки | через опор. валки | через раб. валки | через опор. валки | ||
Мдв , кНм | Nдв , кВт | ||||
43,49 | 326,7 | 1774,31 | 1777,07 | ||
121,11 | 1647,1 | 1653,8 | |||
233,11 | 2113,54 | ||||
4669,3 | 4678,4 | ||||
29,8 | 3376,8 | 3386,88 | |||
381,1 | 152,2 | 5762,4 | |||
201,51 | 5065,2 | 5078,08 | |||
109,6 | 274,4 | ||||
4,8 | 190,96 | 1194,4 | 6365,18 | ||
35,6 | 244,2 | 2968,5 | 8140,7 |
В данном расчете определили моменты и мощности двигателя клетей при двух вариантах соотношений бочек валков и для разных схем привода.
4.3 Определение горизонтального смещения рабочих валков. Исследование влияния смещения на различные параметры клети
Таблице 4.4 – Горизонтальные смещения рабочих валков в качестве реакций при смещении
![]() | 2Rp,Dр= 200мм | 2Rp,Dр= 600мм | ||
через рабочие валки | через опорные валки | через рабочие валки | через опорные валки | |
-25,9 | 117,1 | -26,2 | 114,8 |
Продолжение таблицы 4.4
-32 | -31,1 | 109,8 | ||
-38,1 | 104,9 | -36,1 | 104,9 | |
-44,2 | 98,8 | -41 | ||
-50,3 | 92,7 | -46 | ||
-56,4 | 86,6 | -50,9 | 90,1 | |
-62,5 | 80,5 | -55,8 | 85,1 | |
-68,6 | 74,4 | -60,8 | 80,2 | |
-74,7 | 68,3 | -65,7 | 75,3 | |
-80,7 | 62,1 | -70,6 | 70,3 | |
-86,8 | -75,6 | 65,4 |
4.4 Исследование условий пробуксовки в межвалковом контакте
Рассматриваем условия пробуксовки в пятой клети при осуществлении привода через опорные валки, при диаметре рабочих валков 200 мм.
Таблице 4.5 – Условия пробуксовки, при разных значениях натяжения полосы
N0 = -10 кН | N1 = const | ![]() | |
P = 7,04 МН | Nпр = 6358,27 Вт | ||
N0 = +10 кН | N1 = const | ![]() | |
P = 6,78 МН | Nпр = 6596,48 Вт | ||
N0 = const | N0 = -10 кН | ![]() | |
P = 6,97 МН | Nпр = 6682,86 Вт | ||
N0 = const | N0 = +10 кН | ![]() | |
P = 6,85 МН | Nпр = 6272,30 Вт |
В данном расчете определили отсутствие пробуксовки пятой клети
Заключение
В данном курсовом проекте провели исследование модели энергосилового расчета клети “кварто” для разных схем привода и двух вариантов соотношений бочек валков на реальном режиме прокатки действующего пятиклетевого стана 1700 ЧерМК ОАО “Северсталь”.
При выполнении данного курсового проекта, имеющего целью реконструкцию действующих агрегатов и разработку усовершенствования режимов их функционирования, использовали различные виды обеспечения: математическое (методы расчета, математические модели, программные средства и т.д.), проектно-конструкторское (чертежи базовых вариантов машин и узлов, системы компьютерного проектирования, программные средства САПР, базы данных о стандартных элементах конструкций и др.), технологическое (методы расчета технологических параметров и их оптимизации).
Список литературы
1 Гарбер Э.А. Станы холодной прокатки (теория, оборудование, технология) — М.: ОАО “Черметинформация”; Череповец ГОУ ВПО ЧГУ, 2004 —416 с,
2 Гарбер Э.А. Производство проката: Справочное издание. Том 1. Книга 1. Производство холоднокатаных полос и листов (сортамент, теория, оборудование, технология). — М.: Теплотехник 2007. — 368 с.
3 Рудской А.И., Лунев В.А. Теория и технология прокатного производства. — СПб.: Наука, 2005. — 540 с.
4 Интернет источники: allbest.ru