остроение эпюр изгибающих моментов и поперечных сил
сходные данные
Размеры второстепенной балки: lsb =7200 мм, (размеры в осях), bsb =220 мм, hsb =400 мм, шаг второстепенных балок ssb = ls = 1700 мм. Размеры сечения главной балки: bmb = 250 мм, hmb =600 мм.
Для бетона класса C35/45 принимаем по таблице 2-1 (приложения 2)[1] нормативные и подсчитанные расчетные характеристики бетона: МПа,
МПа,
МПа,
,
, ecu=3,5‰, тогда
МПа;
МПа.
Для бетона С25/30 wc = 0,810, k2 = 0,416, .
Расчетные характеристики для продольной арматуры S500 – . Поперечное армирование – вязанными хомутами из арматуры класса S500 –
МПа (таблица 2-2 приложения 2).
3.2 Определение расчётных пролётов
Расчетный пролет для крайних пролетов:
Расчетный пролет для средних пролетов:
Рисунок 4.1 – К определению расчетных пролетов второстепенных балок
одсчет нагрузок на второстепенную балку
Второстепенная балка работает совместно с прилегающими к ней участками плиты, т.е. расчетное сечение будет тавровое с шириной полки в сжатой зоне beff, равной расстоянию между осями (шагу) второстепенных балок, т.е. beff=ls= 1575 мм.
Определение погонной нагрузки в кН/м на второстепенную балку сведем в таблицу 5.
Таблица 5. Подсчет нагрузок на 1 м погонный второстепенной балки
Вид нагрузки | Нормативная нагрузка, кН/м | ![]() | Расчетная нагрузка, кН/м |
1. Постоянные нагрузки – gsb | |||
– от веса пола и монолитной плиты
- нормативная: ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() | 4.726 1.55 | 1.35 | 6.39 2.1 |
Итого: gsb | 6.276 | 8.49 | |
2. Переменная нагрузка – qsb | |||
– по заданию ![]() | 12.75 | 1.5 | 19.125 |
Суммарная нагрузка основного сочетания для определения усилий в характерных сечениях второстепенной балки будет равна:
для первого основного сочетания
(gSd+qSd) = ågG×Gk + ågQ×Qk×0 =
для второго основного сочетания
(gSd+qSd) = åx×gG×Gk + gQ,1×Qk,1 + ågQ×Qk×0 =
К дальнейшим расчетам принимаем второе основное сочетание.
остроение эпюр изгибающих моментов и поперечных сил
Второстепенная балка рассчитывается как неразрезная 5ти пролетная балка с шарнирным опиранием на стену (крайние опоры) и на главные балки (средние опоры). Расчетная схема второстепенной балки представлена на рисунке 4.2.
Рисунок 4.2 - Расчетная схема второстепенной балки
Статический расчет второстепенной балки выполняется с учетом перераспределения усилий в стадии предельного равновесия конструкции.
Ординаты огибающей эпюры изгибающих моментов определяется с помощью рисунка 5-1 и таблицы 5-1 приложения 5. Величины коэффициентов для эпюр положительных моментов в крайних и средних пролетов приведены на рисунке, а для эпюры отрицательных моментов приведены в таблице приложения в зависимости от величины отношения:
Величина ординат огибающей эпюры моментов определяется по формуле:
Результаты расчета сведены в таблицу 6.
Таблица 6. Определение расчетных значений изгибающих моментов
№ про-лета | № точек | В долях пролета | b | ![]() | Изгибающий момент – Мsd , кН ×м | |||
+b | -b | +Мsd | -Мsd | |||||
I | 0.2 | 0.065 | 26.34 × 7.012=1296.2 | 84.3 | ||||
0.4 | 0.09 | 116.7 | ||||||
max | 0.425 | 0.091 | ||||||
0.6 | 0.075 | |||||||
0.8 | 0.02 | |||||||
1.0 | 0.0715 | 92.7 | ||||||
II | 0.2 | 0.018 | 0.035 | 26.34 × 6.952=1272.3 | ||||
0.4 | 0.058 | 0.016 | 73.8 | 16.54 | ||||
max | 0.5 | 0.0625 | - | 79.6 | – | |||
0.6 | 0.058 | 0.014 | 73.8 | 12.7 | ||||
0.8 | 0.018 | 0.029 | 34.4 | |||||
1.0 | 0.0625 | 79.5 | ||||||
III | 0.2 | 0.018 | 0.028 | 1272.3 | 22.9 | 35.6 | ||
0.4 | 0.058 | 0.001 | 73.8 | 12.7 | ||||
max | 0.5 | 0.0625 | 0.001 | 79.5 | 12.7 | |||
0.6 | 0.058 | 0.001 | 73.8 | 12.7 | ||||
0.08 | 0.018 | 0.028 | 35.6 | |||||
1.0 | 0.0625 | 79.5 | ||||||
Величины поперечных сил на опорах :
– на опоре А и К:
кН
– на опоре В (слева) и опоре Е (справа):
кН
– на опоре В (справа) и на всех оставшихся опорах слева и справа:
кН
Эпюры моментов М и поперечных сил Q в кН для второстепенной балки представлены на рисунке 11.
3.5. Расчёт прочности нормальных сечений и подбор арматуры в расчетных сечениях балки
Определение требуемой площади сечения арматуры при действии положительного момента ведем как для таврового сечения с полкой в сжатой зоне. При действии отрицательного момента полка находится в растянутой зоне, следовательно, расчетное сечение будет прямоугольным.
Размеры сечения, принятые к расчету:
мм;
мм;
мм,
мм;
Зададим величину мм в пролете и
мм на опоре (для класса эксплуатации ХС3), предполагая на ней расположение арматуры в два ряда, тогда:
мм и
мм.
Предполагая, что нейтральная ось проходит по нижней грани полки, определяем область деформирования для прямоугольного сечения шириной и положение нейтральной оси при расчете тавровых сечений:
,
,
что указывает на то, что сечение находится в области деформирования 1b.
Находим величину изгибающего момента, воспринимаемого бетоном сечения, расположенным в пределах высоты полки,
Условие , выполняется - нейтральная ось расположена в пределах полки. Сечение в пролете второстепенной балки рассматривается как прямоугольное с шириной
м.
Расчет продольной арматуры второстепенной балки выполняем по алгоритму № 1.
Для бетона С35/45: ecu = 3,5 ‰; по табл.6.5 [2] wc = 0.810, k2 = 0.416, .
Для арматуры S500 при Es = 2×105 МПа, ‰.
Тогда и
.
В пролете 1.(нижняя арматура) ;
м;
м.
растянутая арматура достигла предельных деформаций
см2, что не менее
На опоре B:
;
м;
м.
;
см2, что не менее
В пролете 2.(нижняя арматура) ;
м;
м.
;
см2, что не менее
В пролете 2.(верхняя арматура) ;
м;
м.
;
см2, что не менее
На опоре С:
;
м;
м.
;
см2, что не менее
Результаты расчетов сводим в таблицу 7.