ПРИМЕРЫ ВЫПОЛНЕНИЯ КОНТРОЛЬНЫХ РАБОТ

Порядок выполнения

Контрольных работ по сопротивлению материалов

Контрольные работы №1, №2выполняются в 5-ом семестре; работы №3, №4 -в 6-ом семестре.

Контрольные работы состоят из следующих задач:

Работа №1 задачи 1.1-1.3. Работа №2 задачи 2.1-2.3.

Работа №3 задачи 3.1-3.2. Работа №4 задачи 4.1-4.3.

Исходные данные для каждой задачи (значения действующих сил, геометрические размеры и т.д.) выбираются из таблиц согласно шифру.

Все столбцы таблиц обозначены внизу начальными буквами русского алфавита (а,б,в,г,д,е). Из каждого столбца берется то значение, которое соответствует данной букве по шифру.

ШИФР - шестизначное число образуется из первых трех букв фамилии студента и последних трех цифр зачетки. Буквенную часть шифра преобразуют в цифровую согласно таблицы.

Шифр один для всех работ. Указывается на титульном листе каждой работы. Работа без шифра не рассматривается!

А Й У Э

Б К Ф Ю

В Л Х Я

Г М Ц

Д Н Ч

Е О Ш

Е П Щ

Ж Р Ъ

З С Ы

И Т Ь

Пример

студент Ибрагимов

зачетка 11-01-105

ИБР 028

Шифр 028105

Каждой цифре шифра ставится в соответствие буква русского алфавита.

0 2 8 1 05

А б в г д е

В таблицах, приведенных для каждой работы, из столбца а необходимо взять число, стоящее в десятой строке (0), из столбца б - число, стоящее во второй строке (2), из столбца в- число, стоящее в восьмой строке (8) и т.д.

Работы оформляются в отдельной тетради с полями для замечаний рецензента. Обязательно условие задачи с числовыми данными и расчетной схемой. Решение задачи должно сопровождаться краткими пояснениями. В окончательных результатах необходимо указывать единицы измерения всех величин. Вычисления вести в системе СИ.

КОНТРОЛЬНАЯ РАБОТА № 3

Задача 3.1. Ломанный стержень расположен в горизонтальной плоскости. Углы в местах соединения стержней прямые. Все стержни длины L.

Требуется: 1) записать аналитические выражения внутренних силовых факторов (ВСФ) по участкам, вычислить их значения в характерных точках и построить эпюры; 2) установить тип сложного сопротивления и записать значения ВСФ в опасном сечении на каждом участке; 3) на одном участке, испытывающем косой изгиб, подобрать двутавр и размеры прямоугольного сечения при соотношении сторон h/b = 2. Для двутавра и прямоугольного сечения построить нейтральные линии и указать опасные точки сечения; 4) на одном участке, испытывающем косой изгиб с кручением подобрать круглое и кольцевое сечения при соотношении радиусов R/r = D/d = a по четвертой теории прочности; 5) в пунктах 3) и 4) сравнить экономичность подобранных сечений по весу. Схему ломанного стержня взять из рис.3.1, числовые данные взять из таблицы 3.1, [s] = 16 кН/см².

Задача 3.2. Чугунный короткий стержень сжимается продольной силой F приложенной в точке Р.

Требуется: 1) построить нулевую линию, определить опасные точки в сечении и вычислить в них напряжения, выразив их через силу F; 2) отыскать допустимую силу [F], если допустимые напряжения при сжатии [s]_сж = 12 кН/см², при растяжении [s]_р = 3 кН/см². Схему сечения взять из рис.3.2, числовые данные взять из таблицы 3.1.

Таблица 3.1.

Номер строки	Схема	F (кН)	L (м)	q (кН/м)	b (м)	a
	I	1,0	1,1	2,0	0,10	1,22
	II	2,5	1,2	1,9	0,12	1,24
	III	3,0	1,3	1,8	0,14	1,26
	IV	3,5	1,4	1,7	0,16	1,28
	V	4,0	1,5	1,6	0,18	1,30
	VI	4,5	1,6	1,5	0,20	1,32
	VII	5,0	1,7	1,4	0,22	1,34
	VIII	5,5	1,8	1,3	0,24	1,36
	IX	6,0	1,9	1,2	0,26	1,38
	X	6,5	2,0	1,1	0,28	1,40
	А	Б	А	Б	В	Г

I	II
III	IV
V	VI
VII	VIII
IX	X

Рис.3.1

I	II
III	IV
V	VI
VII	VIII
IX	X

Рис.3.2

КОНТРОЛЬНАЯ РАБОТА № 4

Задача 4.1. Для заданных по шифру условий закрепления колонны, формы поперечного сечения, высоты колонны L и сжимающей силы F (табл.4.1) необходимо: 1) подобрать номер стандартных профилей из условия устойчивости колонны. Расчет выполнить методом последовательных приближений по коэффициенту j; 2) определить расстояние b из условия равноустойчивости колонны относительно главных центральных осей поперечного сечения колонны; 3) найти расстояние b между планками по высоте колонны из условия местной устойчивости каждого отдельного профиля между планками. Принять [s] = 160 МПа = 16 кН/см².

Задача 4.2. На стальной стержень ступенчатого переменного сечения с высоты Н падает груз весом Q. Не учитывая собственный вес стержня, определить перемещение сечения I-I после падения груза, а также наибольшее (растягивающее или сжимающее) напряжение в стержне. Данные взять из табл.4.2. Принять Е = 2×10⁴ кН/см².

Задача 4.3. На шарнирно опертую или защемленную одним концом двутавровую балку падает груз F с высоты h.

Требуется:

1. Найти максимальное нормальное напряжение в балке и указать сечение, в котором оно возникает.

2. Определить перемещения в точке падения груза К₁ и в точке К₂ .

Данные взять из таблицы 4.3.

Таблица 4.1

Номер строки

Форма сечения

Закрепление концов

F [кн]

L [м]

Формы поперечного сечения колонны

4.0

4.1

III

4.2

4.3

4.4

4.5

4.6

III

4.7

4.8

4.9

Таблица 4.2

№ строки	Схема	А [cм²]	а [м]	b [м]	c [м]	H [м]	Q [кН]
	I		0.70	0.8	0.90	0.20	0.50
	II		0.75	0.9	0.95	0.25	0.55
	III		0.80	1.0	1.00	0.30	0.60
	IV		0.85	1.1	1.05	0.35	0.65
	V		0.90	1.2	1.10	0.40	0.70
	VI		0.95	1.3	1.15	0.45	0.75
	VII		1.00	1.4	1.20	0.50	0.80
	VIII		1.05	1.5	1.25	0.55	0.85
	IX		1.10	1.6	1.30	0.60	0.90
	X		1.15	1.7	1.35	0.65	0.95
	Б	В	Г	Б	В	Г	Б

Таблица 4.3

№ строки	Схема по рисунку	№ двутавра	l [м]	a	b	F [кН]	h [м]
	I		1.8	0.75	0.25	7.5	0.01
	II	20a	1.9	0.70	0.30	7.0	0.02
	III		2.0	0.65	0.35	6.5	0.03
	IV	24a	2.1	0.60	0.40	6.0	0.04
	V		2.2	0.55	0.45	5.5	0.05
	I	27a	2.3	0.50	0.50	5.0	0.06
	II		2.4	0.45	0.55	4.5	0.07
	III	30a	2.5	0.40	0.60	4.0	0.08
	IV		2.6	0.35	0.65	3.5	0.09
	V		2.7	0.30	0.70	3.0	0.10
	б	а	в	г	Д	б	а

ПРИМЕРЫ ВЫПОЛНЕНИЯ КОНТРОЛЬНЫХ РАБОТ

КОНТРОЛЬНАЯ РАБОТА № 3

ПРИМЕР к задаче 3.1

Ломанный стержень расположен в горизонтальной плоскости (рис.1). Углы в местах соединения стержней прямые. Все стержни длины L.

Требуется:

1) записать аналитические выражения внутренних силовых факторов (ВСФ) по участкам, вычислить их значения в характерных точках и построить эпюры.

2) установить тип сложного сопротивления и записать значения ВСФ в опасном сечении на каждом участке.

3) на одном участке, испытывающем косой изгиб, подобрать двутавр и размеры прямоугольного сечения при соотношении сторон h/b = 2. Для двутавра и прямоугольного сечения построить нейтральные линии и указать опасные точки сечения.

4) на одном участке, испытывающем косой изгиб с кручением подобрать круглое и кольцевое сечения при соотношении радиусов R/r = D/d = a по четвертой теории прочности.

5) в пунктах 3) и 4) сравнить экономичность подобранных сечений по весу. Схема на рис.1.

Исходные данные: F = 1 кН, q = 2 кН/м, L = 2 м, [s] = 16 кН/см².

РЕШЕНИЕ

Рис.1 Рис.2

Примечание: Чтобы не находить реакции опор в заделке будем, в дальнейшем, рассматривать равновесие правых отсеченных частей. С каждым участком свяжем правую систему координат X_iY_iZ_i, где ось Z_i направлена вдоль оси стержня. Начало координат выбираем в т.А (рис.1). На остальных участках направление осей получается перемещением без вращения вокруг оси Z_i исходной тройки векторов по оси ломанного стержня (рис.2). За первый участок можно принять любой отрезок ломанного стержня, однако для удобства возьмем правый участок ВС, как простейший. Используя метод сечений из уравнений равновесия для правой отсеченной части получим выражения ВСФ для каждого участка (правила знаков смотри в задании 2.2). Для удобства записи аналитических выражений ВСФ примем s_i за координату произвольного сечения на i–ом участке.

Внимание. Эпюры ВСФ от отдельно взятой силы должны лежать в плоскости действия этой силы.

1. Запишем аналитические выражения для ВСФ по участкам

Первый участок (ВС) 0 £ s₁ £ L = 2 м

Вычислим значения на концах участка

При s₁ = 0 при s₁ = L = 2м

Второй участок (ВD)0 £ s₂ £ L = 2 м

При s₂ = 0 при s₂ = L = 2м

Третий участок (АВ)0 £ s₃ £ L = 2 м

При s₃ = 0 при s₃ = L = 2м

Построим эпюры ВСФ (рис.3).

При построении эпюр ВСФ положительные значения перерезывающих сил (Q_x,Q_y) и изгибающих моментов (M_x,M_y) откладываются вдоль положительных направлений соответствующих осей. Это соответствует правилу, что изгибающие моменты строятся со стороны растянутых волокон в плоскости действия момента. Эпюры продольных усилий N_z и крутящего момента M_z строятся в произвольной плоскости (например, в плоскости XOZ) с указанием знака.

Исходная расчетная схема Эпюра Q_x [кН]

Эпюра Q_у[кН] Эпюра M_x [кН×м]

Эпюра M_y [кН×м] Эпюра M_z [кН×м]

Рис.3

2. Соберем максимальные значения ВСФ по участкам в таблицу

Участок АВ	Участок ВС	Участок ВD
Q_x = -1 кН Q_y = 5 кН M_x = -14 кН×м M_y= - 4 кН×м M_z = 2 кН×м	Q_x = -1 кН Q_y = 4 кН M_x = -4 кН×м M_y= - 2 кН×м	Q_y = 1 кН M_x = -2 кН×м

На участке АВ косой изгиб с кручением, опасное сечение в точке А. Расчетное значение ВСФ:

M_x = -14 кН×м, M_y = - 4 кН×м, M_z = 2 кН×м

На участке ВС косой изгиб, опасное сечение в точке В. Расчетные значения ВСФ

M_x = -4 кН×м, M_y = - 2 кН×м

На участке ВD плоский изгиб, опасное сечение в точке С. Расчетное значение ВСФ

M_x = -2 кН×м

Примечание: Если M_x , M_y , N_z ¹0, то на участке косой изгиб с растяжением или сжатием, если M_x , M_y , M_z , N_z ¹0, то общий случай деформированного состояния.

3.На участке ВС косой изгиб. Подберем размеры прямоугольного сечения и номер двутавра. Расчетные значения:

M_x = -4 кН×м, M_y = - 2 кН×м

Поскольку | M_x | > | M_y |, то располагаем сечение вертикально.

Примечание: Если | M_x | < | M_y |, то - горизонтально. В этом случае в расчетах индексы х и у поменяются местами.

а) Подберем двутавр

Рис.4

Условие прочности:

Из сортамента видно, что

. Примем

, тогда из условия прочности:

см³.

Ближайшее значение к W_x имеет двутавр № 18а: W_x = 159 см³, W_у = 22,8 см³.

Примечание: поскольку отношение приблизительно, то необходима проверка.

Проверка: .

. Недогрузка d велика.

Проверим двутавр № 18: W_x = 143 см³, W_у = 18,4 см³.

. Недогрузка d= 14,6%.

Проверим двутавр № 16: W_x = 109 см³, W_у = 14,5 см³.

Перегрузка d = 9,98 % > 5%. Перегрузка dнедопустима.

Окончательно принимаем двутавр №18, А_дв = 23,4 см², J_x = 1290 см⁴, J_y = 82,6 см⁴.

Примечание: Положение нейтральной линии (нл) определяется из условия , то есть . В случае косого изгиба нл проходит через центр тяжести сечения. Угол наклона НЛ к оси ОХ:

Удобно для определения положения нейтральной линии использовать векторное изображение моментов, так как нейтральная линия расположена между результирующим вектор-моментом и осью с наименьшим моментом инерции.

Максимальные напряжения возникают в точках К₁ и К₂, наиболее удаленных от НЛ (рис.4).

б) Подберем размеры прямоугольного сечения h/b = 2.

Условие прочности:

. Для прямоугольного сечения:

см³, см,

h = 8,44 см, А_прям = bh = 35,5 см².

см⁴, см⁴,

4. На участке АВ косой изгиб с кручением. Подберем круглое и кольцевое сечение.

Расчетные значения M_x = -14 кН×м, M_y = - 4 кН×м, M_z = 2 кН×м.

а) Подберем диаметр вала.

Условие прочности:

Эквивалентный момент определяем по 4-ой теории прочности:

кН×м = 1466кН×см

Для круглого сечения: см³.

см = 97,7 мм

После округления d = 100 мм, А_вала = см².

б) Подберем размер кольцевого сечения = .

Из условия прочности:

см³.

Для кольца , где = ,

см,

см.

Площадь кольца: А_кольца = см².

5. Сравним площади подобранных сечений:

на участке АВ ;

на участке ВС .

Вывод: Двутавровое сечение экономичнее чем прямоугольное, а кольцевое - круглого.

ПРИМЕР к задаче 3.2

Чугунный короткий стержень сжимается продольной силой F приложенной в точке Р. Поперечное сечение стержня изображено на рис.1.

Требуется:

1) построить нулевую линию, определить опасные точки в сечении и вычислить в них напряжения, выразив их через силу F;

2) отыскать допустимую силу [F], если допустимые напряжения при сжатии [s]_сж = 12 кН/см², при растяжении [s]_р = 3 кН/см².

Исходные данные b = 10 см.

РЕШЕНИЕ

Рис.1

Сечение состоит из двух фигур. Определим их геометрические характеристики.

Фигура 1 – прямоугольник b₁ x h₁.

Фигура 2 – квадрат b x b.

Введем произвольную систему координат и определим в ней координаты центров тяжести фигур:

Указание: Одну из осей координат совместить с осью симметрии. В этом случае одна из координат центра тяжести будет равна нулю.

Определим координаты центра тяжести сечения.

Находим во вспомогательной системе координат положение центра тяжести сечения (точка С) и вводим систему координат Х_сСУ_с.

Определим расстояние а₁ между осями Х₁, Х_с и а₂между Х₂, Х_с.

Для отыскания моментов инерции относительно главных центральных осей используем формулу изменения момента инерции при параллельном переносе осей:

Примечание: Поскольку продольная сила F приложена не в центре тяжести поперечного сечения, то распределение нормальных напряжений не является равномерным и вычисляется по формуле

(1)

где - координата точки P приложения силы F. Положение нулевой линии (НЛ), то есть линии в поперечном сечении вдоль которой напряжение равно нулю, можно получить, приравняв нулю в формуле (1).

Определим координаты точки P приложения силы F относительно главных центральных осей: . Построим

нулевую линию по двум точкам:

При

Проводим через полученные точки нулевую линию, отыскиваем наиболее удаленные от нее точки сечения К₁ и К₂ (рис.1).

Примечание: Наибольшие напряжения возникают в точках поперечного сечения, наиболее удаленных от нулевой линии.

Напряжения в точках К₁, К₂ определяются по формуле (1):

Примечание: Для хрупких материалов предел прочности при растяжении и сжатии существенно отличаются, поэтому для отыскания допустимой силы [F] необходимо выполнить условие прочности для напряжений растяжения и сжатия

(2)

Из условия прочности (2) определяем допустимую силу [F]. В точке К₁ напряжения растяжения

В точке К₂ имеют место сжимающие напряжения:

Выбираем меньшую из двух нагрузок :

Ответ [F] = 512 кН.

КОНТРОЛЬНАЯ РАБОТА № 4

ПРИМЕР к задаче 4.1

Проектирование колонны включает три обязательных этапа:

а) подбор номера стандартных профилей, обеспечивающих прочность и устойчивость колонны из них. Расчет выполняется методом последовательных приближений по коэффициенту j;

б) обеспечение равноустойчивости колонны относительно главных центральных осей поперечного сечения колонны соответствующим расположением профилей в колонне (т.е. определение расстояния b для сечений I-IV);

в) отдельные стандартные профили надо объединить в колонну с помощью поперечных планок или решетки, исключив при этом возможность потери устойчивости каждого отдельного профиля между планками. Это достигается выбором расстояния «b» между планками по высоте колонны (см.рис.2).

Исходные данные примера:

Рис.1

F = 550 кН, L = 5 м, [s] = 160 МПа=16 кН/см² (Сталь 3) Условия закрепления колонны (оба конца – шарниры) дают m_х = m_у = m = 1. Момент инерции сечения относительно оси у .

В исходных данных размер «b» не задан, следовательно, увеличивая b, увеличиваем J_y сечения, т.к. – тоже растет. Гибкость сечения относительно оси у при этом уменьшается. А не зависит от размера b. Поэтому, увеличивая b, всегда можно добиться, чтобы , а это значит, что возможный продольный изгиб колонны будет относительно оси х. Примем условие равноустойчивости колонны, т.е. , из которого ниже и определим необходимое расстояние b.

Примечание: Аналогичные рассуждения справедливы для сечений I-IV (см.табл.4.1). Для сечения V, ввиду его квадратной формы (размер а = 10 см – задан), условие равноустойчивости очевидно. Следовательно, для всех I-V сечений колонны расчет надо вести на продольный изгиб относительно оси х.

а) для подбора номера стандартных профилей (в нашем примере – двутавр) условие устойчивости колонны можно записать так:

откуда

Первое приближение. Задаем j₀ = 0,5. Найдем суммарную площадь сечения колонны

см².

Площадь сечения одного двутавра см².

Здесь n = 2 число двутавров в колонне. По таблице ГОСТа ближайший двутавр № 24 ( ).

Подсчитываем гибкость колонны относительно оси Х.

.

Из таблицы коэффициентов j (стр.26) линейной интерполяцией находим значение j₁ для данного

для

Второе приближение

Выбираем j₁ между j₀ и

см² см².

Двутавр № 16( ).

для

Проверим двутавр № 16 на устойчивость:

кН/см².

Условие устойчивости не выполняется даже с учетом 5% перегрузки для [s]= 16 кН/см² имеем 16,8 кН/см². Можно повторить весь расчет используя j₂, но можно сразу уточнить номер двутавра. Учитывая небольшую перегрузку №16, следует проверить двутавр №18 ( )

.

Проверим двутавр № 18 на устойчивость:

кН/см².

Условие устойчивости колонны из двутавров № 18 выполняется с недогрузкой:

.

Между двутаврами № 16 и № 18 других нет, поэтому окончательно выбираем для колонны двутавр № 18.

Примечание: Аналогично подбираются стандартные профили для сечений I-III. Для сечений IV-V расчет несколько осложняется, т.к. в табл. ГОСТа приводятся геометрические характеристики относительно оси Х₀, а необходимо знать - радиус инерции относительно оси Х. Здесь надо использовать формулу определения моментов инерции при параллельном переносе осей (в каждом приближении):

где m - расстояние между осями Х и Х₀ определяется из чертежа сечения колонны. Например для сечения V:

.

б) определив номер двутавров, необходимо найти расстояние «b» между двутаврами из принятого выше условия равноустойчивости колонны

. Отсюда .

Для двутавра № 18 из таблицы ГОСТа выпишем:

7,42 см; 1,88 см; 82,6 см⁴; 23,4 см²; 9 см.

Так как , то см⁴.

С другой стороны можно найти так:

.

Отсюда к = 7,18 см.

Размер к - расстояние между осями Y₀ и Y определяется из чертежа сечения колонны. В нашем примере

см.

Отсюда расстояние b =5,36 см.

Примечание: Аналогично определяется расстояние «b» для сечений I-IV.

в) расстояние «b» между соединительными планками находится из условия, чтобы максимальная гибкость каждого стандартного профиля колонны между планками была не больше гибкости всей колонны т.е. .

Если это условие нарушено, возможна потеря устойчивости отдельного профиля. Форма продольного изгиба профилей при этом показана пунктиром на рис.2.

. (а)

Здесь - зависит от числа пролетов между планками и условий закрепления концов профиля. Значений приводятся в специальных таблицах. При числе пролетов ³ 5 с достаточной точностью можно принять =1.

В нашей задаче для всех сечений колонн примем =1,

- минимальный радиус инерции каждого профиля. Для двутавров и швеллеров - т.е. относительно оси Y₀.

Для равнобоких уголков - т.е. относительно оси U₀ (см.табл.4.1).B таблице ГОСТа для уголков обозначен .

Для нашего примера (рис.1) l_х = 67,4.

Для двутавра № 18:

= 1,88 см; =1.

Из формулы (а) найдем:

см..

Число планок «N» в колонне будет:

штук (округление до большего числа)

Действительное расстояние « » между планками:

см.

Планки соединяются с профилями колонны сваркой или заклепками (болтами).

Результаты расчетов примера:

Колонну изготовить из двутавров № 18.

Расстояние между двутаврами b = 5,36 см.

Расстояние между планками b = 125 см.

Итоговый вид колонны в двух проекциях без узлов крепления показан на рис.2.

Таблица коэффициентов j для стали марок 3 и 4

Таблица 4.1.

l j l j

1,0 0,52

0,99 0,45

0,97 0,40

0,95 0,36

0,92 0,32

0,89 0,29

0,86 0,26

0,81 0,23

0,75 0,21

0,69 0,19

0,60

Рис.2

ПРИМЕР К ЗАДАЧЕ 4.2

На стальной стержень ступенчатого переменного сечения с высоты Н падает груз весом Q (рис.1). Не учитывая собственный вес стержня, определить перемещение сечения I-I после падения груза, а также наибольшее (растягивающее или сжимающее) напряжение в стержне.

Исходные данные:

A=10 см² , Н=5 см,

а=4 м, b=1 м,

Q=0,4 кн, Е=2×10⁴ кН/см²

РЕШЕНИЕ

Пусть - искомое перемещение сечения I-I после падения груза Q (рис.1), - перемещение того же сечения от статически приложенной силы Q (рис.2.). Тогда

= (1)

Рис.1

где

- динамический коэффициент, равный

, (2)

- определится в виде

. (3)

По формулам (3), (2) последовательно находим: = см, .

Рис.2

Подставляя найденные значения

в (1), окончательно найдем

Наибольшие (сжимающие) напряжения определяются по формуле

= , (4)

где - наибольшие (сжимающие) напряжения в стержне от статически приложенной нагрузки Q (рис.2), равные Q/A. Подставляя в (4) числовые значения, получим: .

ПРИМЕР К ЗАДАЧЕ 4.3

На шарнирно опертую двутавровую балку№ 40 (рис. 1) падает груз F с высоты h.

Требуется:

1. Найти максимальное нормальное напряжение в балке и указать сечение, в котором оно возникает.

2. Определить перемещения в точке падения груза К₁ и в точке К₂.

РЕШЕНИЕ

Рис.1

В данном варианте задачи имеем l= 3 м, a = 0.5, b= 0.5, F= 5 кН, h = 0.10 м Для двутавра № 40 из сортамента А = 71,4 см², J_x = 18930 см⁴, W_x = 947 см³.

Для нахождения напряжений, перемещений, деформаций при поперечном ударе необходимо прежде всего решит соответствующую статическую задачу (рис.2).

Рис.2

Из уравнения статики имеем

=25 кН. Строим эпюры внутренних факторов:

Определяем максимальное нормальное напряжение

Определение статических прогибов в точках К₁ и К₂ можно осуществлять различными методами. В дальнейшем используем два метода: метод интегрирования дифференциального уравнения упругой линии балки и метод перемножения эпюр (метод Верещагина).

Примечание: В контрольной работе использовать оба метода

1. Метод интегрирования дифференциального уравнения упругой линии балки EJ_xV² = - M_x по участкам.

На втором участке l/2 £ z £ l уравнение имеет вид

а его интегралы

- уравнение упругой линии.

Так как для первого участка при z = 0 v = 0, то D = 0. Для определения постоянной интегрирования С используем второе краевое условие в точке В, которое принадлежит второму участку приz = l, v = 0

Откуда

Окончательно для второго участка имеем

Прогиб в точке приложения силы (z = l/2)

Прогиб в точке К₂ определяется из интегрирования дифференциального уравнения упругой линии на третьем участке при l £ z £ 1.5l

Постоянные интегрирования определены выше

Определяем прогиб в точке К₂ при :

Определяем коэффициент динамичности при ударе по соотношению

,