Операционный метод расчета
Вариант индивидуальных заданий работы определяется в соответствии со списком группы.
Из таблицы 1з выбираются данные для расчета потребности в абразивном инструменте операционным методом, и из таблицы 2з для расчета потребности в абразивном инструменте маршрутным методом.
Приведенные в примере расчета ссылки на формулы и таблицы можно найти в источнике литературы под номером 10 в библиотеке института.
Т а б л и ц а 1з
Исходные данные для расчета потребности в абразивном инструменте
операционным методом (Вариант с 1 по 32)
| № Варианта | Тип шлифовального круга | Характерис-тика шлифовального круга | Вид шли-фования | Правящий инструмент | Обрабаты-ваемый материал | Г, шт | Обрабатываемая поверхность | Режимы шлифования | СОЖ | ||||||
| l, мм | В | DД, мм | Ква-ли- тет | VК, м/с | VS, м/мин | SОН, | SP, мм/ход или мм/об | ||||||||
| 600х80х305 | 25А25СМ27К5 35 м/с АА 1кл. | Круглое чистовое | 30ХГСА термообр. | - | 0,15 | 0,003 | |||||||||
| 450х63х203 | 25А40СТ17К5 35 м/с Б 2 кл. | Круглое черновое | 40Х не терм. | - | 0,3 | 0,007 | |||||||||
| 350х40х127 | 14А50СМ17К5 35 м/с Б 2 кл. | Круглое черновое в упор | Х18Н9Т не терм. | - | 0,2 | 0,005 | |||||||||
| 750х80х305 | 54С25СМ27К3 35 м/с А 1 кл. | Круглое чистовое | СЧ18-36 | - | 0,15 | 0,005 | |||||||||
| 750х80х305 | 54С50СМ27К3 35 м/с А 1 кл. | Круглое черновое | СЧ18-36 | - | 0,3 | 0,020 | |||||||||
| 300х40х127 | 54С50СМ17К3 35 м/с А 1 кл. | Круглое черновое | АЖ9-4 | - | 0,25 | 0,006 | |||||||||
| 450х40х203 | 25А16СМ27К5 35м/с АА1 кл. | Круглое врезное чистое | 15ХФКР термообр. | - | - | 0,003 | |||||||||
| 300х40х127 | 91А16С17К5 35 м/с А 1 кл. | Круглое врезное чистовое | 23Н18 не терм. | - | - | 0,003 | |||||||||
| 600х63х305 | 25А40С27К5 35 м/с А 2 кл. | Круглое врезное черновое | Р6М5 термообр. | - | - | 0,005 | |||||||||
| 600х80х305 | 33А16СМ27К5 35 м/с АА 1 кл | Круглое врезное чистовое | Р9Ф5 термообр. | - | - | 0,002 | |||||||||
| 250х40х76 | 14А40СТ17К5 35 м/с Б 2 кл. | Круглое врезное черновое сварн. стык. | 12ХН3А | - | - | 0,005 | |||||||||
| 300х40х127 | 93А40СМ17К5 35 м/с Б 2 кл. | Плоское с осевой подачей, черновое без выверки | Р8М3К6С термообр. | - | 0,4 | 0,01 | |||||||||
| 250х32х76 | 63С16М37К3 35 м/с А 2 кл. | Плоское с осевой подач. чистовое с выверкой | СЧ 15-32 | - | 0,15 | 0,01 | |||||||||
| 500х63х203 | 25А40СМ27К5 35 м/с А 2 кл. | Плоское с осевой подач. черновое без выверки | Х18Н9 сырая | - | 0,3 | 0.025 | |||||||||
| 450х20х203 | 25А40С17К5 35 м/с А 2 кл. | Плоское врезное черновое с выверкой | 1Х12В2МФ | - | - | 0,015 | |||||||||
| 250х32х76 | 54С25С17К3 35 м/с А 2 кл. | Плоское врезное чистовое с выверкой | СЧ 12-28 | - | - | 0,005 | |||||||||
| 450х63х203 | 14А40СМ17К5 35 м/с Б2 кл. | Плоское с осевой подач. черновое без выверки | Сталь 45 термообр. | - | 0,4 | 0,010 | |||||||||
| 450х63х203 | 14А16СМ27К5 35 м/с А 2 кл. | Плоское с осевой подач. чистовое без выверки | Сталь 45 термообр. | - | 0,2 | 0,005 | |||||||||
| 600х150х305 | 14А40С27К5 35 м/с Б 2 кл. | Бесцентр. с осевой подач. черновое без выверки | Сталь 45 термообр. | - | 1250 мм мин | 0,08 | |||||||||
| 600х150х305 | 25А16СТ17К5 35 м/с А 2 кл. | Бесцентр. с осевой подач. чистовое с выверкой | Сталь 45 термообр. | - | 850 мм мин | 0,04 | |||||||||
| 500х100х305 | 14А40СМ27К5 35 м/с Б 2 кл. | Бесцентр. с осевой подач. черновое без выверки | Х18Н9Т | - | 860 мм мин | 0,01 | |||||||||
| 500х100х305 | 25А25С17К5 35 м/с А 2 кл. | Бесцентр. с осевой подач. чистовое | Х18Н9Т | - | 450 мм мин | 0,01 | |||||||||
| 450х80х203 | 54С40С17К3 35 м/с Б 2 кл. | Бесцентр. с рад. подач. черновое | СЧ 24-44 | - | - | 0,008 | |||||||||
| 450х80х203 | 64С25С27К3 35 м/с А 2 кл. | Бесцентр. с рад. подач. чистовое | СЧ 24-44 | - | - | 0,004 | |||||||||
| 500х100х305 | 14А40СМ17К5 35 м/с Б 2 кл. | Бесцентр. с рад. подач. черновое | 30ХГН2А термообр. | - | - | 0,004 | |||||||||
| 500х100х305 | 25А16С17К5 35 м/с А 2 кл. | Бесцентр. с рад. подач. чистовое | 30ХГН2А термообр. | - | - | 0,002 | |||||||||
| 25х25х6 | 25А40С18К5 35 м/с А 2 кл. | Внутрен. с осевой подачей черновое | 12ХН3А термообр. | - | 0,3 | 0,008 | |||||||||
| 25х25х6 | 25А16СМ18К5 35 м/с А 2 кл. | Внутрен. с осевой подачей чистовое | 12ХН3А термообр. | - | 0,1 | 0,004 | |||||||||
| 16х15х3 | 25С25СМ18К5 35 м/с Б 2 кл. | Внутрен. с осевой подачей черновое | 20ХН3А термообр. | - | 0,5 | 0,009 | |||||||||
| 16х15х3 | 25С25СМ18К5 35 м/с А 1 кл | Внутрен. с осевой подачей чистовое | 20ХН3А термообр. | - | 0,15 | 0,004 | |||||||||
| 50х40х16 | 25А16СМ28К5 35 м/с Б 2 кл | Внутреннее в упор черновое | Р9 термообр. | - | 0,4 | 0,007 | |||||||||
| 50х40х16 | 25А16СМ28К5 35 м/с А 2 кл | Внутреннее в упор чистовое | Р9 термообр. | - | 0,15 | 0,003 |
Т а б л и ц а 2з
Исходные данные для расчета потребности в абразивном инструменте
маршрутным методом (Вариант с 1 по 32)
| № варианта | Тип шлифовального круга | Характеристика шлифовального круга | Вид шлифования | Правящий инструмент | Преимущественная группа обрабатываемости шлифуемых на станке материалов | Годовой фонд времени Ф, час. | СОЖ |
| 300х40х127 | 25А12СМ27К5 35 м/м АА 1 кл. | Плоское, без выверки | Углеродистые стали | ||||
| 350х40х127 | 91А40С17К5 35 м/с Б 2 кл. | Круглое наружное по прерывистой поверхности | Нержавеющие стали | ||||
| 63х100х20 | 25А25СМ17К5 35 м/с А 2 кл. | Внутреннее по сварочному стыку | Жаропрочные с титаном | ||||
| 750х80х305 | 54С40СМ27К3 35 м/с А 1 кл. | Круглое наружное | Чугун | ||||
| 50х40х16 | 64С16С17К5 35 м/с А 1 кл. | Внутреннее | Чугун | ||||
| 600х63х305 | 14А50С27К5 35 м/с Б 2 кл | Круглое наружное | Быстрорежущие стали | ||||
| 250х32х76 | 64С25СМ27К3 35 м/с А 1 кл. | Плоское без выверки | Чугун | ||||
| 200х20х32 | 95А25С17К5 35 м/с А 2 кл. | Плоское с выверкой | Углеродистые стали | ||||
| 20х20х6 | 33А12С28К5 35 м/с А 2 кл. | Внутреннее | Жаропрочные | ||||
| 500х63х305 | 14А50С17К5 35 м/с Б 2 кл. | Круглое наружное, поверхность прерывистая | нержавеющие | ||||
| 300х40х127 | 33А12С28К5 35 м/с А 2 кл. | Плоское, без выверки | Чугун | ||||
| 350х40х127 | 14А50С17К5 35 м/с Б 2 кл. | Круглое наружное по прерывистой поверхности | Чугун | ||||
| 63х100х20 | 25А12СМ27К5 35 м/м АА 1 кл. | Внутреннее по сварочному стыку | Быстрорежущие стали | ||||
| 750х80х305 | 91А40С17К5 35 м/с Б 2 кл. | Круглое наружное | Чугун | ||||
| 50х40х16 | 25А25СМ17К5 35 м/с А 2 кл. | Внутреннее | Углеродистые стали | ||||
| 600х63х305 | 54С40СМ27К3 35 м/с А 1 кл. | Круглое наружное | Жаропрочные | ||||
| 250х32х76 | 64С16С17К5 35 м/с А 1 кл. | Плоское без выверки | нержавеющие | ||||
| 200х20х32 | 14А50С27К5 35 м/с Б 2 кл | Плоское с выверкой | Углеродистые стали | ||||
| 20х20х6 | 64С25СМ27К3 35 м/с А 1 кл. | Внутреннее | Нержавеющие стали | ||||
| 500х63х305 | 95А25С17К5 35 м/с А 2 кл. | Круглое наружное, поверхность прерывистая | Жаропрочные с титаном | ||||
| 300х40х127 | 33А12С28К5 35 м/с А 2 кл. | Плоское, без выверки | Чугун | ||||
| 350х40х127 | 14А50С17К5 35 м/с Б 2 кл. | Круглое наружное по прерывистой поверхности | Чугун | ||||
| 63х100х20 | 25А12СМ27К5 35 м/м АА 1 кл. | Внутреннее по сварочному стыку | Быстрорежущие стали | ||||
| 750х80х305 | 91А40С17К5 35 м/с Б 2 кл. | Круглое наружное | Чугун | ||||
| 50х40х16 | 25А25СМ17К5 35 м/с А 2 кл. | Внутреннее | Углеродистые стали | ||||
| 600х63х305 | 54С40СМ27К3 35 м/с А 1 кл. | Круглое наружное | Жаропрочные | ||||
| 250х32х76 | 64С16С17К5 35 м/с А 1 кл. | Плоское без выверки | нержавеющие | ||||
| 200х20х32 | 14А50С27К5 35 м/с Б 2 кл | Плоское с выверкой | Быстрорежущие стали | ||||
| 20х20х6 | 64С25СМ27К3 35 м/с А 1 кл. | Внутреннее | Чугун | ||||
| 500х63х305 | 95А25С17К5 35 м/с А 2 кл. | Круглое наружное, поверхность прерывистая | Углеродистые стали | ||||
| 300х40х127 | 33А12С28К5 35 м/с А 2 кл. | Плоское, без выверки | Жаропрочные | ||||
| 350х40х127 | 14А50С17К5 35 м/с Б 2 кл. | Круглое наружное по прерывистой поверхности | нержавеющие |
МИНОБРНАУКИ РОССИИ
Волжский политехнический институт(филиал)
федерального государственного бюджетного образовательного
учреждения высшего образования
«Волгоградский государственный технический университет»
(ВПИ (филиал) ВолгГТУ)
Автомеханический факультет
Кафедра ВТО
Семестровая работа по дисциплине
«Технология шлифования»
Вариант № 33
Выполнил студент
группы ВМ-336
Иванов А.В.
Проверил ст.преп.
Белухин Р.А.
Волжский 2017
Содержание
| 1 Операционный метод расчета…….………………..………………….... | |
| 2 Маршрутный метод расчета ……………………………………….……. | |
| Список литературы…………………………………………………………. |
Операционный метод расчета
Определить необходимое количество шлифовальных кругов из электрокорунда хромотитанистого типоразмера 1 600х63х305 характеристики 93А 40 СМ2 7 К5 35м/с А 2 кл. для операции круглого наружного чернового шлифования вала (при общем трехэтапном шлифовании). Необходимые исходные данные для расчета (правящий инструмент, марка обрабатываемого материала, точность обработки, размеры обрабатываемой поверхности, режимы шлифования и применяемая смазочно-охлаждающая жидкость СОЖ) приведены в таблице 1.
Таблица 1 – Исходные данные
| Исходные данные | Характеристика |
| Правящий инструмент | Карандаш алмазно-металлический |
| Режимы шлифования: | |
| скорость шлифования, v | 35 м/с |
| касательная подача, vs | 30 м/мин |
| осевая подача,SоН | 0,3 |
| радиальная подача, SP | 0,007 мм/ход |
| Длина обрабатываемой поверхности, l | 150 мм |
| Диаметр заготовки, Dд max | 50 мм |
| Годовая программа деталей, Г | 465000 штук |
| Обрабатываемый материал | Сталь 45, НRC 35 |
| СОЖ | Эмульсионная |
Расчет потребности в абразивном инструменте осуществляем по формулам 3.12 и 3.13:
А = 
(1)
Для определения Анеобходимо найти следующие величины: То, Qм, hmaxи КА1 – КА13.
1.1. Для определения числа проходов по формуле необходимо найти величину припуска на обработку. Из таблицы А.1 для детали из закаленной детали диаметром 50 мм и длиной 150 мм находим величину припуска на диаметр 2П = 0,45 мм, что в пересчете на радиус будет равно 0,225 мм. При трехэтапном шлифовании припуск на черновую обработку по формуле (1.2) составляет (0,5 – 0,6)П, где П – это припуск на сторону, т. е. на радиус. В нашем случае припуск на черновое шлифование П1 должен составлять (0,113 – 0,135) мм. В расчетах примем П1 = 0,124 мм.
1.2. Расчетную длину рабочего хода шлифовального круга вычисляем по формулам, приведенным в графе 1 таблице 2.1:
L = l – 0,4Н. (2)
Подставив значение высоты круга Н = 63 мм в формулу (2), получаем:
L = 150 – 0,463 = 124,8 мм.
1.3. Поправочный коэффициент Коопределяем из таблицы А.5 для круглого наружного чернового шлифования на проход (с осевой подачей). Значения Ко находятся в диапазоне от 1,2 до 1,4. Принимаем Ко = 1,3.
1.4. Число проходов i для расчета основного времени определяем по формулам, приведенным в таблице 2.1 для круглого наружного шлифования с осевой подачей (графа 1):
i = П / Sр. (3)
В формуле (3) под припуском Ппонимается межоперационный припуск для чернового шлифования П1. Подставив в формулу 3 найденное значение припускаП1 = 0,124 мм и радиальную подачу Sр из таблицы исходных данных, получим:
i = 0,124 0,007 = 17,7 18 проходов.
1.5. Частоту вращения детали находим из формулы (2.6):
= 
= 191 об/мин. (4)
1.6. Основное время Тонаходим из таблицы А.1 для операции круглого наружного шлифования с осевой подачей (графа 1):
. (5)
Значение Ко находим по таблице А.5 приложений.
Подставив найденные значения в формулу (5), получим:
мин.
1.7. Средний диаметр обрабатываемой поверхности определяем по формуле (2.6) для условий круглого наружного шлифования:
Dдср = Dдmax – П1 = 50 – 0,124 = 49,876 мм.
1.8. Объем материала Qм, мм3, удаляемый с одной детали на операции круглого наружного чернового шлифования цилиндрической детали, находим по формуле (3.4), где принимаем П = П1:
Qм = Dдсрl П,мм3. (6)
Подставив значения П1и Dдср в формулу 6, получаем:
Qм = ·49,876·150·0,124 = 2914,4 мм3.
1.9. Размер используемой части круга по радиусу hmax находим из формулы (3.9):
hmax = 0,188 Dк= 0,188·600 = 112,8 мм.
Значения величин, входящих в формулу (1), заносим в таблицу 2.
1.10. Значения поправочных коэффициентов КА1 – КА13 находим по таблицам А.6 – А.19.
Коэффициент КА1 учитывает влияние правящего инструмента. Из таблицы А.6 для условий правки алмазно-металлическим карандашом находим КА1 = 1,0.
Коэффициент КА2 учитывает влияние вида шлифования. Из таблицы А.7 для круглого чернового шлифования кругом из электрокорунда КА2 = 1,2.
Коэффициент КА3 учитывает влияние наружного диаметра шлифовального круга. Из таблицы А.8 для круга диаметром 600 мм находим КА3 = 1,0.
Таблица 2 – Значения величин для расчета потребности в абразивном инструменте
| Г,шт. | Dз, мм | H, мм | Tо, мин | Qм,мм3 | hmax, мм | ||||||||||||
| 0,4 | 0,81 | 2913,4 | 112,8 | ||||||||||||||
| КА1 | КА2 | КА3 | КА4 | КА5 | КА6 | КА7 | КА8 | КА9 | КА10 | КА11 | КА12 | КА13 | |||||
| 1,0 | 1,2 | 1,0 | 1,0 | 1,0 | 1,0 | 1,25 | 1,05 | 1,0 | 0,95 | 1,0 | 0,95 | 1,0 | |||||
Коэффициент КА4 учитывает влияние вида подачи и формы обрабатываемой поверхности. Из таблицы А.10 при шлифовании с осевой подачей (многоходовое шлифование) КА4 = 1,0.
Коэффициент КА5 учитывает влияние типа шлифовального круга. Из таблицы А.11 для круга типа 1 КА5 = 1,0.
Коэффициент КА6 учитывает влияние обрабатываемого материала. По таблице А.20 находим группу обрабатываемости, в которую входит сталь 45 (1 группа). Из таблицы А.12 для 1 группы обрабатываемости берем соответствующее значение поправочного коэффициента: КА6 = 1,0.
Коэффициент КА7 учитывает влияние точности обработки. Для определения КА7 по таблице А.13 необходимо знать квалитет точности обработанной детали. В данном случае на операции чернового шлифования необходимо ориентироваться на минимальную точность, что в таблице А.13 соответствует 8 квалитету точности. Тогда КА7 = 1,25.
Коэффициент КА8 учитывает влияние твердости круга. В таблице А.14 значения коэффициента приведены для степеней твердости от М2 до СТ3. Для круга твердости СМ2 на операции круглого наружного шлифования КА8 = 1,05.
Коэффициент КА9 учитывает влияние связки абразивного инструмента. Для керамической связки в таблице А.15 КА9 = 1,0.
Коэффициент КА10 учитывает влияние марки абразивного материала. Наш инструмент изготовлен из шлифовального зерна марки 93А, что означает электрокорунд хромотитанистый. Из таблицы А.16 для этой марки абразивного материала КА10 = 0,92.
Коэффициент КА11 учитывает влияние скорости шлифования. Из таблицы А.17 для скорости 35 м/с КА11 = 1,0.
Коэффициент КА12 учитывает влияние класса точности абразивного инструмента. Из таблицы А.18 для класса точности А поправочный коэффициент КА12 = 0,95.
Последний коэффициент КА13 учитывает влияние применяемой смазочно-охлаждающей жидкости (СОЖ). Из таблицы А.19 для эмульсионной СОЖ поправочный коэффициент КА13 = 1,0.
Значения поправочных коэффициентов КА1 – КА13заносим в таблицу 2.
Подставив данные таблицы 2 в формулу (1), получим:
шт.
Полученное дробное значение округляем до целого числа в сторону увеличения. Тогда расчетное количество абразивного инструмента типоразмера 1 600х63х305 характеристики 93А 40 СМ2 7 К5 35м/с А 2 кл. для операции круглого наружного чернового шлифования заготовок, указанных в задании, равно 32 кругам.
Маршрутный метод расчета
Определить необходимое количество шлифовальных кругов из электрокорунда белого типоразмера 1 250х40х76 характеристики 25А 25 СМ2 7 К5 35м/с А 2 кл. для операции плоского шлифования. Необходимые исходные данные для расчета (правящий инструмент, преимущественная группа обрабатываемости материалов, шлифуемых данным инструментом, годовой фонд времени работы станков с использованием данного инструмента и применяемая смазочно-охлаждающая жидкость СОЖ) приведены в таблице 3.
Таблица 3 – Исходные данные
| Исходные данные | Характеристика |
| Правящий инструмент | Карандаш алмазно-металлический |
| Годовой фонд времени Ф | 4230 часов (253800 мин) |
| Преимущественный представитель обрабатываемых материалов | Жаропрочные стали |
| СОЖ | Водная |
| Преимущественная скорость шлифования | Не более 35 м/с |
Расчет необходимого количества шлифовальных кругов делаем по формуле (3.16), дополнив ее значением коэффициента КА из формулы (3.13):
. (7)
Размер зерен основной фракции dз и высоту инструмента Н определяем из типоразмера и характеристики шлифовального круга: dз = 0,25 мм, Н = 40 мм.
Согласно справочным данным, интенсивность съема металла на средних режимах плоского шлифования составляет приблизительно 1500 мм3/мин. Это значение принято в качестве базового в маршрутном методе расчета потребности шлифовальных кругов.
Фактический годовой фонд времени работы данного инструмента также определен в исходных данных: Ф = 4230 часов или 253800 мин.
Величину рабочей части круга по радиусу находим по формуле (3.8) для условий получистового шлифования, как наиболее распространенного по сравнению с чистовым и черновым:
hmax = 0,137·Dк= 0,137 · 250 = 34,25 мм.
Значения поправочных коэффициентов КА1 – КА13 находим по таблицам А.6 – А.19.
Из таблицы А.6 для условий правки алмазно-металлическим карандашом находим КА1 = 1,0.
Из таблицы А.7 для плоского получистового шлифования кругом из электрокорунда КА2 = 1,0.
Из таблицы А.8 для круга диаметром 250 мм находим КА3 = 0,63.
Коэффициент КА4 учитывает влияние вида подачи и формы обрабатываемой поверхности (таблица А.10). При отсутствии уточнений по видам шлифования для плоского шлифования принимаем наиболее широко распространенный способ обработки с осевой подачей (многоходовое шлифование), которому в большей степени соответствует принятая ранее интенсивность съема материала. Для плоского врезного шлифования с осевой подачей КА4 = 1,0.
Из таблицы А.11 для круга типа 1 КА5 = 1,0.
Коэффициент КА6 учитывает влияние обрабатываемого материала. Преимущественными представителями обрабатываемых материалов являются жаропрочные стали. По таблице А.20 определяем, в какую группу обрабатываемости входят жаропрочные стали, и для данной группы в таблице А.12 находим коэффициент КА6. Жаропрочные стали относятся к третьей группе обрабатываемости, которая внутри поделена еще на три подгруппы. Для подгруппы жаропрочных сталей КА6 = 1,5.
Коэффициент КА7 учитывает влияние точности обработки (таблица А.13). По точности обработки уточняющих данных нет. Поэтому принимаем КА7 = 1,0.
Коэффициент КА8 учитывает влияние твердости круга. В таблице А.14 значения коэффициента приведены для степеней твердости от М2 до СТ3. Для круга твердости СМ2 на операции плоского шлифования КА8 = 1,05.
Для керамической связки в таблице А.15 КА9 = 1,0.
Коэффициент КА10 учитывает влияние марки абразивного материала. Наш инструмент изготовлен из шлифовального материала марки 25А (электрокорунд белый). Из таблицы А.16 для этой марки абразивного материала КА10 = 0,95.
Из таблицы А.17 для скорости 35 м/с КА11 = 1,0.
Коэффициент КА12 учитывает влияние класса точности абразивного инструмента. Из таблицы А.18 для класса точности А поправочный коэффициент КА12 = 0,95.
Последний коэффициент КА13 учитывает влияние применяемой смазочно-охлаждающей жидкости (СОЖ). Из таблицы А.19 для водной СОЖ поправочный коэффициент КА13 = 1,05.
Значения данных, необходимых для расчета, и поправочных коэффициентов КА1 – КА13заносим в таблицу 4.4.
Подставляем данные для расчета в формулу (7):
шт.
В результате расчетов получено дробное число, которое необходимо округлить в сторону увеличения до ближайшего целого числа, то есть до 20.
Таблица 4 – Значения величин для расчета потребности в абразивном инструменте
| Ф,мин | d, мм | H, мм | W, мм3/мин | hmax, мм | ||||||||||||
| 0,25 | 34,25 | |||||||||||||||
| КА1 | КА2 | КА3 | КА4 | КА5 | КА6 | КА7 | КА8 | КА9 | КА10 | КА11 | КА12 | КА13 | ||||
| 1,0 | 1,0 | 0,63 | 1,0 | 1,0 | 1,5 | 1,0 | 1,05 | 1,0 | 0,95 | 1,0 | 0,95 | 1,05 | ||||
Таким образом, для выполнения заданной производственной программы необходимо 20 штук кругов 1 250х40х76 25А 25 СМ2 7 К5 35м/с А 2 кл.
Список литературы:
1. Абразивная и алмазная обработка материалов: Справочник. – М. : Машиностроение, 1977. – 392 с.
2. ГОСТ 2424 – 83. Круги шлифовальные. Технические условия.
3. ГОСТ 607 – 80. Алмазные карандаши для правки абразивного инструмента.
4. Зубарев Ю.М., Приемышев А.В. Технологические основы высокопроизводительного шлифования сталей и сплавов. СПб. : С.-Петербургский ун-тет, 1994. – 220 с.
5. Инструкция о порядке разработки норм расхода абразивного инструмента на предприятиях машиностроения и металлообработки И2.036.213-85. – М. : ВНИИТЭМР, 1986. – 39 с.
6. Кремень З. И., Юрьев В. Г., Бабошкин А. Ф. Выбор характеристик абразивных кругов для основных видов шлифования. Учебное пособие. СПб. : ПИМаш, 2003. – 60 с.
7. Лурье Г. Б. Шлифование металлов. – М. : Машиностроение, 1969 – 172 с.
8. Маслов Е.Н.Теория шлифования материалов. – М. : Машиностроение, 1974. – 320 с.
9. Носенко В.А. Шлифование адгезионно-активных металлов. М. : Машиностроение, 2000. – 262 с.
10. Носенко В.А. Расчет потребности в абразивном инструменте на операциях шлифования: учебное пособие / В. А. Носенко, И. В. Харченко, А. В. Авилов; ВолгГТУ – Волгоград: РПК «Политехник», 2008. – 106 с.
11. Обработка металлов резанием: Справочник технолога / А.А. Панов, В.В. Аникин Н.Г. Бойм и др.; Под общ. Ред. А.А. Панова. – М. : Машиностроение, 1988. – 736 с.