B^b^LVHbVHbVb^bIbhbbb^bWMbbH

0,69 мкм), Ga — As (к = 0,9 мкм; Ш₂ (к 10,6 мкм).

Применение указанных ОКГ об) словлено высокой когерентность] и мощностью излучения, а такж

достаточно высоким развитием техники приема таких длин волн.

В оптическом диапазоне используется большое разнообразие видов модуляции несущей. Наряду с традиционными видами аналоговой и импульсной модуляции в оптических информационных системах широко распространены такие виды модуляции, как пространственная, поляризационная, модуляция по интенсивности (ИМ), причем последняя модуляция и ее разновидности — импульсная модуляция по интенсивности (ИМИ), кодоимпульсная модуляция по интенсивности (КИМ — ИМ) — применяются наиболее часто. Это объясняется простотой ее осуществления и хорошими характеристиками (высокое быстродействие и линейность), а также тем, что оптические приемники часто строят по схеме прямого детектирования, в которых гок /, протекающий через детектор излучения, в соответствии с законом Столетова пропорционален мощности Р принимаемого излучения:

(16.1)

где п — квантовая эффективность детектора излучения; q_a — заряд электрона; h — постоянная Планка; f — частота принимаемого оптического излучения.

Произведение hf представляет собой энергию кванта принимаемого излучения и отражает корпускулярные свойства оптических волн. Конечная энергия кванта приводит к возникновению в оптических приемниках специфической составляющей внешних шумов — так называемого ■ квантового шума, который вызван принимаемым сигналом и является принципиально неустранимым.

Спектральная плотность мощности теплового и квантового шума определяется выражением

(16.2)

где * 1,38-Ю-'²³ Дж/град — постоянная Больцмана; Т — абсолютная температура, К.

В радиодиапазоне выполняется условие hf<<^kT, G(f) = kT, т. е. спектральная плотность мощности шума обусловлена тепловыми шумами источника. С ростом частоты все более проявляются корпускулярные свойства излучения и при hf % kt выражение (16.2) переходит в равенство G (/) = ^л/. ^т- ^е- ^ШУ^М определяется только квантовыми эффектами и называется квантовым шумом.

Область частот, где квантовый шум является преобладающим, определяется очевидным неравенством / > • k'/'h, что в условиях комнатной температуры приводит к значениям / > 6 -10¹² Гц или к < 50 мкм. С учетом данного ранее определения оптического диапазона можно заключить, что квантовый шум присущ всем оптическим приемным устройствам, а его вклад тем существеннее, чем выше несущая частота. Другим важнейшим источником внешних шумов является фоновое излучение. Его мощность, воздействующая на оптическое приемное устройство

(16.3)

где b — спектральная яркость фона, Вт/(м² - ср • мкм); Q_lip — телесный угол поля зрения приемника, ср; АХ — оптическая полоса пропускания, мкм; S_np — площадь входной апертуры оптического приемника,-м².

Как следует из (16.3), величина Рф_ОП зависит от условий работы, параметров оптической системы приемника и может изменяться в широких пределах. Так, например, в видимом диапазоне прямое излучение Солнца характеризуется величиной b ----- 10⁷ Вт/(м²-ср-мкм), а фоновому излучению ясного неба соответствует b — - 10 Вт/(м²-ср-мкм).

Для надежного приема слабых сигналов стремятся уменьшать уровень фоновых засветок. Эффективным путем их ослабления является установка в оптическом тракте приемнн-

ка узкоиолосных интерференционных фильтров е ДА = 1 -f- 10 нм.

На приемные устройства оптических систем, использующих в качестве среды распространения атмосферу, воздействуют дополнительные помехи, связанные с рассеянием излучения, флуктуациями траектории луча ОКГ и ухудшением пространственной когерентности принимаемого оптического поля. Действие атмосферных помех может быть ослаблено применением адаптивной оптики, временного стробирования и т д.

Подобно радиодиапазону, в оптическом диапазоне существуют два основных метода приема сигналов — некогерентный и когерентный, в соответствии с которыми приемные устройства подразделяются на два класса — приемники прямого детектирования и гетеродинные приемники, обобщенные структурные схемы которых показаны на рис. 16.1, 16.2.

Анализ потенциальных возможностей приема оптического излучения показывает 19, 181, что в условиях действия только квантового шума теоретический предел их чувствительности составляет величину

где п = 1 и 2 для гетеродинных приемников и приемников прямого детектирования соответственно.

Таким образом, в отличие от радиодиапазона в оптическом диапазоне предельные чувствительности при когерентном и некогерентном методах приема теоретически оказывается соизмеримыми. На практике, однако, можно реализовать лишь чувствительность приемного устройства, в той или иной мере приближающуюся к теоретическому пределу. Это обусловлено наличием внешних и внутренних помех, связанных прежде всего с фоновым излучением, собственными шумами детектора и последующей схемы обработки принятых сигналов.

Интенсивное развитие теории и техники приема оптических сигналов диктуется практическими потреб-

ностями различных отраслей народного хозяйства в эффективных системах передачи, извлечения и обработки больших объемов информации. Из всего многообразия научно-технических проблем, стоящих перед разработчиками приемных устройств оптических информационных систем, можно отметить две наиболее актуальные:

1) создание высокочувствительных и широкополосных микроэлектронных приемных устройств оптического диапазона, обладающих высокой надежностью и экономичностью. Потребность в таких приемниках особенно велика в волоконно-оптических линиях передачи информации (ВОЛП), успешно используемых, например, в системах обмена данными вычислительных комплексов, кабельного телевидения и т. д.;

2) разработка приемных устройств оптических систем извлечения некоординатной информации, например о форме и структуре поверхности объектов, используемых в робототехнике, оптической локации и т. д. Возможность визуализации объектов объясняется тем, что в отраженном сигнале (см. § 2.2) содержится в закодированном виде информация о геометрии и отражающих свойствах поверхности объекта. Распределение оптического поля на входной апертуре приемного устройства от /-го участка поверхно-

Рис. 162

сти объекта определяется выражением [18]:

(16.4)

где г, Pj— радиусы-векторы точек, на приемной апертуре и поверхности объекта соответственно; R (г, р_г) — функция передачи свободного пространства.

Суммарное поле от всех «блестящих» точек поверхности будет описываться соотношением

(16.5)

Из (16.4) и (16.5) следует, что если объект находится в зоне дифракции Френеля относительно приемного телескопа, чему соответствует определенное значение функции R (г, р), то может быть сформировано изображение объекта. Эта задача решается приемным устройством на основе анализа пространственного распределения поля в фокусе приемного телескопа.

§ 16.2. Приемные устройства

оптических сигналов

с временной модуляцией

Для приема сигналов с временной модуляцией используются как приемники прямого детектирования (см. рис. 16.1), так и гетеродинные приемники (см. рис. 16.2).

В приемниках прямого детектирования оптическое излучение проходит через оптический полосовой фильтр (ОПФ), предназначенный для ослабления фоновых излучений, и концентрируется на поверхности детектора излучения (ДИ), преобразую-

щего оптический сигнал в электрический. Далее он усиливается и обрабатывается в электронной части приемника (ЭЧП) аналогично тому, как это делается в радиоприемнике. Поскольку отклик детектора излучения не зависит от частоты и фазы оптической несущей, приемники прямого детектирования применяются в системах с ИМ-модуляцией сигналов. При низкой квантовой эффективности детектора излучения принимаемый сигнал иногда предварительно усиливают с помощью оптического квантового усилителя (ОКУ), чем достигается повышение чувствительности приемника.

При гетеродинном приеме когерентного излучения принимаемый сигнал частоты /_с и опорное колебание гетеродина частоты /_г с помощью полупрозрачной пластины ПП направляют на поверхность детектора излучения. В результате интерференции на выходе детектора возникает электрический сигнал с частотой {„— = |/„ — /_г|, лежащей в диапазоне радиочастот, который далее усиливается и обрабатывается очевидным образом. Приемники данного типа позволяют осуществлять демодуляцию АМ-, ЧМ- и ФМ-сигналов.

Перспективным типом приемника для средней области ИК-Диапазо-на является приемное устройство, на входе которого используется параметрический преобразователь частоты (ППЧ). Структурная схема такого приемника показана на рис. 16.3.ППЧ выполняются на нелинейных кристаллах, в которых за счет параметрического взаимодействия оптических колебаний сигнала и накачки происходит перенос информации на суммарную частоту /_с + /_н. ^ле_ жащую обычно в видимом поддиапазоне, где имеются эффективные детекторы излучения. Относительно небольшие потери преобразования в совокупности с малыми шумами процесса преобразования позволяют реализовать высокую- чувствительность приемников с ППЧ.

Из краткого рассмотрения структурных схем оптических приемников следует, что по сравнению с радиоприемными устройствами их наиболее специфическими элементами являются детекторы излучения, которые в значительной степени определяют важнейшие оптические и электрические параметры приемников. Это находит отражение в том, что оптические приемники классифицируют по типу применяемого детектора излучения.

В широкополосных (быстродействующих) оптических приемниках наибольшее применение получили фотонные детекторы, реагирующие на отдельные поглощенные кванты излучения. Они подразделяются на детекторы с внешним и внутренним фотоэффектом. Последние характеризуются более широким диапазоном спектральной чувствительности, имеют хорошие оптоэлектронные характеристики и удобно сочетаются с элементной базой интегральной схемотехники. К этой группе детекторов излучения относятся фотодиоды (ФД), лавинные фотодиоды (ЛФД), фоторезисторы (ФР) и др.

Важнейшими характеристиками детекторов излучения, определяющими применение их в оптических приемниках, являются:

1. Квантовая эффективность т) = п_я/Пф — отношение среднего числа электронов п_э, эмиттируе-мых или генерируемых детектором излучения, к среднему числу падающих фотонов п_ф; обычно т) ^ 1.

2. Темповой ток /_т — ток детектора при отсутствии облучения.

3. Токовая Si или вольтовая Su чувствительность — отношение фототока, проходящего через детектор, к мощности падающего излучения: 5/ = IIP (А/Вт), Su = И IP (В/Вт).

4. Спектральная характеристика Si — зависимость 5/ или Su от длины волны излучения:

где О (а) спектральная плотность мощности излучения.

5. Частотная характеристике S_f — зависимость чувствительности от частоты модуляции интенсивности оптического излучения.

6. Порог чувствительности или эквивалентная мощность шума (ЭМШ) — мощность модулированного синусоидой принимаемого сигнала, при котором на выходе детектора излучения и_с/и_ш = 1. Поскольку для тепловых идробовых шумов U_т ~ V&F, из определения имеем

Очевидно, чем меньше ЭМШ, тем выше пороговая чувствительность оптического приемника с данным детектором излучения.

В широкополосных (быстродействующих) приемниках видимого и ИК-диапазонов в качестве детекторов излучения наиболее широко используются ФД и ЛФД, позволяющие реализовать высокую чувствительность.

Как известно, фотодиод представляет собой обратносмещенный р-п-переход, на одну из областей которого, называемую базой, поступает принимаемое излучение. Под воздействием излучения в полупроводнике генерируются неосновные носители заряда, которые за счет диффузии подходят к области пространственного зарядг (ОПЗ) иувлекаются в противоположную область, называемую коллектором.

В отличие от фотодиодов ЛФД работают при напряжениях смещения, близких к пробивным, когда в области технологического перехода создаются сильные электрические поля (£>10⁴ В/см). При определенных условиях в таком режиме носители заряда приобретают энергию, достаточную для ионизации атомов кристалла и рождения новых электронно-дырочных пар. Этот процесс ударной ионизации, происходящий в р-п-переходе, приводит к усилению фототока в ЛФД и повышению его токовой

ника шума ii, определяемого выражением

(16.11)

Учитывая соотношения (16.6)— (16.11), а также то обстоятельство, что в широкополосных оптических приемниках с апериодической па-грузкой детектора обычно выполняется условие (С 4-С_н) > rs С, отношение сигнал/шум на выходе приемника можно записать в виде

Отсюда пороговая чувствительность

(16.13)

где х т - 2.

Оптимальное значение коэффициента умножения /(мопт.при котором реализуется максимальная пороговая чувствительность, находят но формуле

Анализ выражений (16.12), (16.13) показывает, что в условиях слабых фоновых засветок для фотодиодных приемников пороговая чувствительность ограничивается тепловыми шумами. Уменьшение их влияния может быть достигнуто за счет увеличения /?_н и применения малошумящего усилителя. Простейшим решением этой проблемы является использование в качестве входного — каскада на полевом транзисторе. Принципиальная схема такой цепи сопряжения фотодетектора с электронным усилителем представлена на рис. 16.6.

■

В настоящее время широкое распространение получают интегральные фотоприемные устройства, включающие ФД (ЛФД), сопряженные со схемами обработки на операционных усилителях (ОУ). Для повышения чувствительности импульсных приемников используют схемы с противошумовой коррекцией (рис. 16.7). Повышение чувствительности достигается за счет интегрирования сигнала в нагрузочной цепи ФД (выбирают большое значение R_K), его последую-

щего усиления и дифференцирования.

Рассмотрим гетеродинный приемник когерентного оптического излучения, структурная схема которого изображена на рис. 16.2.

Как отмечалось, в фотонных детекторах фототок пропорционален мощности или квадрату амплитуды поля

принимаемого излучения, т. е. они являются квадратичными приборами. Поэтому при одновременной подаче на них когерентных оптических колебаний одинаковой поляризации, например сигнального и гетеродинного, наблюдается фотоэлектрическое смешение (фотосмешение) колебаний.

Для эффективного взаимодействия сигнального и гетеродинного лучей их волновые фронты должны иметь одинаковую относительную фазу вдоль всей поверхности детектора излучения. Это обстоятельство предъявляет жесткие требования к параллельности двух лучей.

Рассмотрим изображенную на рис. 16.8, а поверхность фотодетектора с апертурой d, на которую направляются когерентные поля сигнала и гетеродина. Если Д/— разность хода лучей, то sinср - Al/d и при Д/= Л/2 относительный набег фазы оказывается равным л. Очевидно, для эффективного фотосмешения необходимо выполнить условие sin ср <4 к/ I (2d). Это приводит к тому, что, на-

пример, при входной апертуре 10 мм на длине волны л =* 1 мкм непараллельность лучей должна быть не больше единиц угловых секунд. Столь высокие требования к юстировке лучей затрудняют широкое практическое использование оптического гетероди-нирования.

Суммарная мощность излучения, падающая на поверхность фотодетектора,

где Р_с, Р_г — мощности сигнала и гетеродина; /_п = |/с — /г1-

Поскольку фототок через детектор излучения пропорционален мощности, можно записать

Действующее значение тока промежуточной частоты, являющееся полезным сигналом,

(16.14)

Учитывая рассмотренные ранее источники шумов темнового тока, фонового излучения и шумов последующей схемы усиления, получим выражение для отношения сигнал/шум на выходе линейной части гетеродинного приемника:

(16.15)

Очевидно, чем больше Р_г, тем выше отношение сигнал/шум. Если дробовые шумы, обусловленные гетеродином, превышают уровень всех других источников шума, то реализуется равенство

Таким образом, в гетеродинном оптическом приемнике за счет «внутреннего» усиления сигнала, определяемого выражением (16.14), может быть получена чувствительность, близкая к теоретическому пределу.

Гетеродинный метод приема широко используется при построении доплеровских измерителей скорости (ДИС) движения объектов. Одна из возможных структурных схем оптического приемного устройства ДИС показана на рис. 16.8, б. Излучение передатчика, рассеянное движущимся объектом, собирается приемным телескопом (ПТ) и направляется на оптический смеситель (ОСм), куда одновременно подается излучение от высокостабильного оптического гетеродина (ОГ). Сигнал с выхода ОСм усиливается широкополосным УПЧ и поступает на многоканальный анализатор спектра, который дает оценку до-

*—.

плеровского смещения частоты /д принятого сигнала относительно зондирующего. Радиальная скорость объекта определяется из выражения

Ф—Q---

^Д =2/ ^/д-

§ 16.3. Приемные устройства

оптических сигналов

с пространственной модуляцией

Как отмечалось, в оптическом диапазоне размеры приемного телескопа на много порядков превышают длину волны принимаемого излучения. Это позволяет извлекать из принимаемого сигнала пространственную модуляцию и формировать двумерные образы объектов ^; их оптическое изображение. Простейшим оптическим приемником пространственных сигналов является фотоаппарат. .Другим, хорошо известным устройством воспроизведения пространственных сигналов является телевизионный приемник. Однако необходимо ном-нить, что он принимает сигналы с временной модуляцией, в которой закодировано пространственное распределение интенсивности света на фото-

чувствительной поверхности передающей телевизионной трубки, например видикона. Простейшую телевизионную систему, входом которой является передающая телевизионная камера, а выходом — экран телевизора, можно рассматривать как оптическое приемное устройство пространственных сигналов. В настоящее время применение таких оптических приемников в различных областях науки и техники чрезвычайно многообразно (системы связи и локации, робототехника, медицина, геофизика и т. д.).

В последние годы особый интерес проявляется к твердотельным приемникам пространственных сигналов, что связано с рядом ценных свойств, которыми они обладают. Основным элементом этих приемников являются твердотельные матрицы фотодетекторов, которые можно сканировать по горизонтали и вертикали, как показано на рис. 16.9. Тем самым осуществляется поэлементный анализ пространственного распределения интенсивности принимаемого сигнала. Поскольку время опроса t„ одной фоточувствительной ячейки много меньше длительности кадра г„, в элементах матрицы можно использовать режим накопления заряда (полезного сигнала) для повышения чувствительности приемного устройства [20].

Дискретный характер фотоприемной матрицы накладывает определенные ограничения на качество воспро-

изведения высоких пространственных частот. Для количественной оценки способности воспроизведения спектра этих частот вводят понятие частотно-контрастной характеристики (ЧКХ), которая определяется как реакция системы на входной сигнал определенной пространственной частоты, нормализованная относительно реакции на сигнал с нулевой пространственной частотой. В соответствии с теоремой отсчетов наивысшая пространственная частота определяется выражением fs_Kp = = 1/(2 L_я), где L„ — расстояние между центрами соседних фотодетекторов.

Если пространственное распределение фоточувствительности матрицы характеризуется соотношениями

(16.16)

5 (L) = 0 при всех других L,

Математическое описание звеньев РПУ.Для этого применяют основные соотношения из теории цепей [11]. Так, стационарные линейные динамические звенья (ЛДЗ) описываются с помощью импульсной характеристики (ИХ) h (t), переходной характеристики (ПХ) g (t), передаточной функции (ПФ) К (р) и комплексной частотной характеристики (КЧХ) К (//).

В рамках временного метода (интеграл Дюамеля) пользуются интегралом свертки, который связывает произвольные входное х (t) и выходное у (t) колебания ЛДЗ с помощью интеграла

В спектральном методе Лапласа прибегают к изображениям входного X (р) и выходного Y (р) сигналов:

(17.2)

В спектральном методе Фурье применяют понятия комплексных спектров X (//), Y (jf)

Нестационарные ЛДЗ описываются чаще всего временными методами с помощью двух типов импульсных характеристик [5]:

а) w (/, I) — реакция ЛДЗ в момент времени t на единичный импульс б (г — t₀), поданный в момент времени t₀ = |;

Безынерционные нелинейные звенья (БНЗ) с заданной «вольт-амперной характеристикой» у — G (х) описываются либо временным методом

либо спектральным методом

Безынерционные нелинейные радиозвенья (БНРЗ), состоящие из последовательного соединения БНЗ и узкополосного ЛДЗ, настроенного на п-ю гармонику (п = 0, !■,...) входного узкополосного сигнала, описываются специальными методами (метод огибающей и фазы, метод контурных интегралов и др.), распространенными в статистической радиотехнике [5]. Эти методы чаще всего применяются в рамках метода комплексной огибающей.

Типовые звенья РПУ, состоящие из последовательно включенных ЛДЗ (например, УПЧ), БНЗ (например, детектора или ограничителя) и ЛДЗ (например, УНЧ или УПЧ), анализируются чаще всего временными методами поблочно.

Следящие звенья РПУ обычно описываются в рамках временных методов либо системой интегродиффе-ренциальных уравнений, либо дифференциальным уравнением высокого порядка [5].

§ 17.3. Методы составления цифровых моделей (методы оцифровывания математических моделей)

Общие методы оцифровывания.Методы оцифровывания аналоговых математических моделей хорошо известны 17, 24)« и сводятся к следующим операциям:

замене аналоговых сигналов х (/), у (г) их решетчатыми функциями х [л], у \п], с шагом дискретизации Т:

H(z) = Y(z)/X(z)₌₌ £ _aft2-*. ₍₁₇.9)

Цифровые модели ЛДЗ на рекурсивных ЦФ. Метод рекуррентных разностных уривнений [7] предусматривает замену передаточной функции моделируемого фильтра

K(p) = Y(p)/X(p) =

(17.10) ее цифровым аналогом

(17.11)

Это эквивалентно (при а„ — 1) заданию рекуррентного разностного уравнения цифровой модели ЛДЗ:

(17.12)

Данный алгоритм соответствует структурной схеме рекурсивного ЦФ (рис. 17.2, б).

(р — а, -> (1 IT) (1 —г-¹ е«'). П7.15

Если в (17.14) все полюсы простые, то, вычислив вычеты А ,„ = К (р) (р — p_m)\p-_Pm, можно найти импульсную характеристику аналогового моделируемого ЛДЗ:

(17.16)

Подстановка (17.16) в (17.8) позволяет использовать цифровую модель нерекурсивного ЦФ (см. рис. 17.2,а) с коэффициентами a_h Th {kT)