Ступінь точності циліндричних передач
| Ступінь точності передачі | Колова швидкість V, м/с | |
| прямозубі | непрямозубі | |
| 6-й–високоточні 7-й–точні 8-й–середньої точності 9-й–пониженої точності | ≤15 ≤10 ≤6 ≤2 | ≤30 ≤15 ≤10 ≤4 |
Силові залежності передачі та перевірка міцностізубців
3.2.20. Колова сила в зачепленні
(3.26)
де, T1 – крутний момент в перерізі вала шестерні, Н м;
d1– ділильний діаметр шестерні, мм
3.2.21. Радіальна сила в зачепленні
(3.27)
де, Ft – колова сила в зачепленні, Н;
α – кут зачеплення , α=200
β – кут нахилу лінії зубця, град
3.2.22. Осьова сила
(3.28)
де, Ft – колова сила в зачепленні, Н;
β – кут нахилу лінії зубця, град
Таблиця 3.5
Коефіцієнти, що враховують нерівномірність розподілу навантаження за шириною вінця kFβ, kНβ
| Розташування шестерні відносно опор | Тверд. зубців колеса | Коефіцієнт  –циліндричні
| |||||||||
| 0,2 | 0,4 | 0,6 | 0,8 | 1,2 | |||||||
| КОЕФІЦІЄНТ kFβ | |||||||||||
| Консольне, опори куль кові | ≤350 >350 | 1,16 1,33 | 1,37 1,70 | 1,64 – | – – | – – | |||||
| Консольне, опори роликові | ≤350 >350 | 1,10 1,20 | 1,22 1,44 | 1,38 1,71 | 1,57 – | – – | |||||
| Симетричне | ≤350 >350 | 1,01 1,02 | 1,03 1,04 | 1,05 1,08 | 1,07 1,14 | 1,14 1,30 | |||||
| Несиметричне | ≤350 >350 | 1,05 1,09 | 1,10 1,18 | 1,17 1,30 | 1,25 1,43 | 1,42 1,73 | |||||
| КОЕФІЦІЄНТ kНβ | |||||||||||
| Консольне, опори куль кові | ≤350 >350 | 1,08 1,22 | 1,17 1,44 | 1,26 – | – – | – – | |||||
| Консольне, опори роликові | ≤350 >350 | 1,06 1,11 | 1,12 1,25 | 1,19 1,45 | 1,27 – | – – | |||||
| Симетричне | ≤350 >350 | 1,01 1,01 | 1,02 1,02 | 1,03 1,04 | 1,04 1,07 | 1,07 1,16 | |||||
| Несиметричне | ≤350 >350 | 1,03 1,06 | 1,05 1,12 | 1,07 1,20 | 1,12 1,29 | 1,19 1,48 | |||||
Таблиця 3.6
Коефіцієнт розподілу навантаження між зубцями kα
| Коефіцієнт | Прямозубі | Косозубі | |||
| Ступінь точності | |||||
| За згином kFα | 1,00 | 0,72 | 0,81 | 0,91 | 1,00 |
| За контактом kHα | 1,00 | 1,10 |
Таблиця 3.7
Коефіцієнт динамічності навантажень kV
| Твердість зубців, НВ | Прямозубі | Косозубі |
| ЗА ЗГИНОМ kFV | ||
| ≤350 >350 | 1,40 1,20 | 1,20 1,10 |
| ЗА КОНТАКТОМ kHV | ||
| ≤350 >350 | 1,20 1,10 | 1,10 1,05 |
Перевірочний розрахунок на контактну і згинальну витривалість зубів.
3.2.23. Напруження згину в основі зубця колеса
(3.29)
де, Ft – колова сила в зачепленні, Н;
– коефіцієнт розподілу навантаження між зубцями, табл. 3.9;
– коефіцієнти, що враховують нерівномірність розподілу навантаження за шириною вінця при розрахунку за згином, знаходять за табл. 3.8; ( визначають за формулою (3.10));
– коефіцієнт, що враховує динамічні навантаження при розрахунку за згином (табл.3.7);
– коефіцієнт форми зубця колеса, обираютьза данимитабл. 3.8залежно від кількості zV,тому що перевірочний розрахунок проводять за слабшим елементом (шестернею або колесом), в якого значення 
менше.(пункти 3.2.25. та 3.2.26)
Yβ – коефіцієнт нахилу лінії зуба, формула (3.31);
b2 – ширина вінця колеса, мм;
m –модуль передачі, мм
3.2.24. Приведене число зубців шестерні та колеса
(3.30)
де, z1,z2 – число зубців шестерні та колеса;
β – кут нахилу лінії зубця, град
3.2.25. Коефіцієнт форми зубця YF
Увага! За табл. 3.8,інтерполюючи, визначаємо коефіцієнти форми зубця шестерні Y/F в залежності від zV1, і колеса Y//F в залежності від zV2.
3.2.26. Порівняльна оцінка міцності зуба шестерні і колеса при згині
(3.31)
де, σ/FP, σ//FP – допустимі напруження для шестерні і колеса, МПа;
Y/F, Y//F – коефіцієнти форми зубців колеса та шестерні (пункт 3.2.25)
Увага! Перевірку на витривалість за напруженнями згину в пункті 3.2.23 роблять при найнижчій міцності зубів, яка виявилась при розрахунку за формулою 3.31, відповідно, або для колеса, або для шестерні (в більшості виипадків – для колеса).
Таблиця 3.8
Коефіцієнт форми зубця YF
| z | ||||||
| YF | 4,07 | 3,98 | 3,92 | 3,88 | 3,84 | 3,80 |
| z | ≥80 | |||||
| YF | 3,75 | 3,70 | 3,66 | 3,65 | 3,62 | 3,61 |
3.2.27. Коефіцієнт нахилу лінії зуба
(3.32)
де, β – кут нахилу лінії зубця, град
3.2.28. Перевірка зубців на контактну втому
(3.33)
де, ZH – коефіцієнт, який враховує форму спряжених поверхонь, (вибирається в залежності від кута β за табл. 3.8)
ZM – коефіцієнт, який враховує мехенічні властивості матеріалів спря
жених коліс, табл.3.9;
Ze – коефіцієнт, який враховує сумарну довжину контактних ліній:
(3.34)
де, ea – коефіцієнт торцевого перекритття, який обчислюється за ф-лою:
ea= 
(3.35)
де, β – кут нахилу лінії зубця, град;
z1,z2 – число зубів шестерні та колеса;
kHα – коефіцієнт розподілу навантаження між зубцями, (табл. 3.6;);
kHβ – коефіцієнти, що враховують нерівномірність розподілу навантаження за шириною вінця при розрахунку за згином, табл.3.5; ( визначають за формулою (3.10));
kHV – коефіцієнт, що враховує динамічні навантаження при розрахунку на контактну втому, (табл 3.7);
Ft – колова сила в зачепленні, Н;
uф – фактичне передаточне число передачі;
d1 – ділильний діаметр шестерні, мм;
b2 – ширина вінця колеса, мм
Увага!Якщо розрахункові напруження 
менші від допустимих 
, то розрахунок можна вважати закінченим. Немає потреби робити перерахунок, якщо розрахункові напруження не перевищують 5% від допустимих.
Таблиця 3.8
Значення коефіцієнтів ZН
| β, град | ||||||||
| ZН | 1,76 | 1,74 | 1,71 | 1,67 | 1,62 | 1,56 | 1,50 | 1,42 |
Таблиця 3.9
Значення коефіцієнтів Ка і ZМ
| Коефі цієнт | Вид зуб Час тих коліс | Матеріал зубчастих коліс | |||
| Сталь-сталь | Сталь-чавун | Сталь-бронза | Чавун- чавун | ||
| Ka | Прямозубі | ||||
| Косозубі | |||||
| ZМ | Прямозубі і непрямозубі | 274х103 | 234х103 | 225х103 | 209х103 |
Розділ 4.