Ным полотном. Устраивается слив окон из оцинкованной стали. Запроекти-
Ровано несколько типов окон.Оконные и дверные коробки крепятся к стенам с помощью распорных дюбелей. Зазор между коробкой и стеной тщательно заполняется монтажной пеной. Коробку антисептируют и обкладывают по периметру слоем гидроизоляционного материала. Внутренние и наружные
Откосы штукатурятся. Для входа в здание служат металлические двери с ко-
Довым замком. Входные двери оборудованы приборами, обеспечивающими принудительное и бесшумное закрытие , снабжены уплотняющими проклад-
Ками в притворах.
Входные двери в квартиру- однопольные с глухим полотном. Коробка уси-
Ленная, навеска на три петли, имеется порог. По периметру дверной коробки устраивается пенолиуретановая уплотняющая прокладка. Внутренние двери в комнаты и кухню имеют обязательное полотно с остеклением, дверные ко-
Робки безпорогов. Навеска на две петли. Двери в лоджиях имеются раздельно спаренный переплет. Запроектировано несколько типов дверей.
Таблица 2. Спецификация элементов заполнения проемов
| Поз. | Обозначение | Наименование | Количество на этаж | Масса , кг | Примечание |
| Окна: ОК-1 ОК-2 | СТБ 939-93 СТБ 939-93 | О3С12-15ПО ОЗС 12-12 СП | |||
| Блоки дверные: | СТБ 1138-98 СТБ 1138-98 СТБ 1138-98 | ДН ДО20-15 ДН ДГ21-15 ДВ ДЧ 21-7 |
2.6. Инженерно-техническое оборудование здания.
Водоснабжение хозяйственно-питьевое. Канализация-хозяйственно-бытовая
с выпуском в городскую сеть. Водосток-внутренний, ливневка. Отопление центральное, система однотрубная.Вентиляция естесственная. Горячее водо-
снабжение от внешней сети. Электроснабжение от внешней сети, напряжение
220 В, освещение лампами накаливания. Устройство связи -телефонные вво-
ды, коллективные антенны, радио.Оборудование кухонь и санузлов -электри-
ческие плиты, мойки, ванны и умывальники.В сборных крупноэлементных домах широкое применение нашли санитарные узлы в виде объемных блоков (см. Рис 5.), изготавливаемых целиком на домостроительных заводах. Сани-
тарные узлы квартир состоят из двух помещений: ванной-умывальной и убор
ной. Объемные сантех- кабины изготовляют из монолитного железобетона. Кабины проектируют несущими. Их поэтапно устанавливают на перекрытия по слою из древесноволокнистой плиты или песка.
Рис.5. Санитарно-технические кабины.
Кабины оборудуются ванной с краном, умывальником, унитазом, сушилкой, хозяйственным шкафом. Приборы и трубы крепятся к заложенным в стены и пол кабины стальным пластинам.
Расчетная часть.
3.1.Теплотехнический расчёт.
Географическим пунктом строительства данного проекта является г. Косто-
мукша. Теплотехнический расчет ограждающих конструкций выполняется в соответствии с требованиями СНиП II-3-79* “Строительная теплотехника”. Зона влажности :2 -нормальная. Относительная влажность внутреннего воз-
духа φ = 50-60% .Требуемое сопротивление теплопередачи ограждающих конструкций исходя из санитарно-технических и комфортных условий R0TP, м² ºС/Вт определяется по формуле: 
tв =18 ºС, - расчетная температура внутреннего воздуха, tот.пер.= -3,4 ºС - средняя температура и Zот.пер.=199 сут - продолжительность периода со средней суточной температурой воздуха ниже или равной 8 ºС по табл. СНиП 2.01.01-82, n= 1 – коэффициент, принимаемый в зависимости от положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отноше-
нию к наружному воздуху. tн = - 26ºС – расчетная зимняя температура наружного воздуха, ºС. ∆tн=6 – нормативный температурный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции. α в=8,7 Вт/м² ºС –коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих конструкций. α н=23 Вт/м² ºС – коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции. Тогда: Rтр. о = 1* (18-(-26)) / 6 * 8,7 = 0,843 Сº м² /Вт ;
Рассчитываем требуемое сопротивление по условиям энергосбережения.
Градус-сутки отопительного периода (ГСОП) определяем по формуле:
ГСОП = (tв — tот.пер)* Zот.пер: где tв = 18ºС; tот.пер.= - 3,4 ºС.
Z от.пер. = 199- продолжительность отопительного периода.ГСОП = (18-
— (-3,4))•199 = 4258,6 ; Условное расчетное сопротивление панели R тр.02 по условиям энергосбережения определяем по таблице (См. Приложе-
ние) : R тр.02 =2,9 Сº м² /Вт ; Сопротивление теплопередаче находим по формуле: 
; 
где: R к - сопротивление теплопередаче подобранной конструкции панели, δ1 = 80мм — толщина ограждения из тяжелого бетона.
λ1 = 1,6 Вт / Сº м² — коэффициент теплопроводности тяжелого бетона.
δ2 = 80мм — толщина ограждения из легкого бетона.
λ2 = 0,47 Вт / Сº м² — коэффициент теплопроводности легкого бетона.
δ3 = х — толщина утеплителя пенополиуретана.
λ3=0,05 Вт/м² ºС — коэффициент утеплителя пенополиуретана.
Рис. 5. Стеновая панель.
Находим толщину утеплителя: R0= 1/8,7 + 0,08/1,6+
+ 0,08/0,47+ х/0,05+ 1/23 = 0,380+ х/0,05 ; Для того,
чтобы определить неизвестную толщину утепляющего слоя приравняем условное расчетное сопротивление к требуемому расчетному сопротивлению по условиям энергосбережения: R тр.02 = R 0 , тогда : 2,9= (0,380+ х/0,05) ; х = 0,05 (2,9 - 0,380) = 0,126 м. Откуда: принимаем х = 130 мм, толщина панели : 80+80+130 =290 мм; берем панель толщ. 300 мм, для данной панели будет : R' о =3,18 Сº м² /Вт
Нужно чтобы соблюдалось условие : R' о ≥ Rтр о , у нас : 3,18 ≥ 0,843, условие удовлетворяется. Принимаем по табл. панель толщ. 300мм., что соответствует стеновой панели по ГОСТ 31310-2005 марки 3НСНж— это трехслойная панель -(бетон - пенополиуретан -бетон).
Вывод: Толщина панели и толщина утеплителя подобраны согласно требуе-
мого расчетного сопротивление с учетом энергосбережения, для данного климатического района, что соответствует нормативным требованиям.
3.2.Теплотехнический расчёт чердачного перекрытия.
Требуемое сопротивление теплопередачи R0TP, м² ºС/Вт определяется по формуле:
tв =18 ºС, - расчетная температура внутреннего воздуха, ºС. n= 0,9 – коэффициент, принимаемый в зависимости от положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху. tн = - 26ºС – расчетная зимняя температура наружного воздуха, ºС. ∆tн= 4,0 – нормативный температурный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции. α в=8,7 Вт/м² ºС – коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих конструкций. α н=12 Вт/м² ºС – коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции.
Тогда: Rтр о = 0,9* (18-(-26)) / 4 * 8,7 = 1,14 Сº м² /Вт ;
Расчетное сопротивление теплопередачи Rо ограждающей конструкции покрытия определяется по формуле: Rо= Rв + Rк + Rн = 1/ αв + Rк + 1/ αн ;
где: Rк - сопротивление теплопередаче подобранной конструкции покрытия, δ1 = 100мм — толщина ограждения железобетона плиты,
λ1 = 1,75 Вт / Сº м² — коэффициент теплопроводности железобетона плиты,
δ2 = 10мм — толщина ограждения из стяжки,
λ2 = 0,8 Вт / Сº м² — коэффициент теплопроводности стяжки,
δ3 = 20 мм — толщина рубероида, 4 слоя,
λ3 = 0,17 Вт / Сº м² — коэффициент теплопроводности рубероида,
δ4 = х— толщина утеплителя пенополистирола,
λ4=0,046 Вт/м² ºС — коэффициент утеплителя пенополистирола.
Rк = δ1/ λ1 + δ2/ λ2 + δ3/ λ3 + δ4/ λ4 = 0,1/ 1,75 + 0,01/ 0,8 +0,0 2/0,17 + х/0,046 = 0,191 + х/0,046 ;
Rо= Rв + Rк + Rн = 1/ αв + Rк + 1/ αн = 1/ 8,7 +0,191 + х/0,046 + 1/ 12 ,
Для того, чтобы определить неизвестную толщину утепляющего слоя приравняем условное расчетное сопротивление к требуемому расчетному сопротивлению по условиям энергосбережения(См. табл. Приложения): R тр.02(=3,82) = R 0 , тогда : 3,82= (0,389+ х/0,046) ; х = 0,046 (3,82 - 0,389) = 0,16 м, откуда х=0,16 м, подбираем толщ. утеплителя = 160 мм. из керамзитового гравия, где λ4'=0,2 Вт/м² ºС — коэффициент утеплителя керамзита.
Rо=1/ 8,7 +0,191 + 0,16/0,2 + 1/ 12 = 1,19 Сº м² /Вт ;
Нужно чтобы соблюдалось условие : R о ≥ Rтр о , у нас : 1,19 ≥ 1,14, условие удовлетворяется.
Вывод: Толщина утеплителя=160 мм из керамзитового гравия для утепления кровли подобраны согласно требуемого расчетного сопротивление для данного климатического района, что соответствует нормативным требованиям.
3.2. Расчет фундамента.
Расчет ведется в следующей последовательности :
1). Назначение глубины заложения фундамента и конструирование фундамента;
2).Определение нагрузок, действующих на фундамент и основание;
3). Предварительное определение размеров подошвы фундамента и его
веса;
4). Установление расчетного сопротивления грунта основания;
5). Проверка соблюдения условий расчета по деформациям и
корректировка размеров подошвы фундамента;
1). Назначение глубины заложения фундамента и конструирование фундамента;
Глубина заложения фундамента принимается как наибольшая из следующих трех условий: конструктивного; промерзания; заглубления подошвы фунда-мента в слой грунта с лучшими строительными свойствами. Конструктивная глубина заложения -1,4 м, но в здании есть подвал Н=2,2 м, подошву фунда-мента закладываем на 0,5 м ниже подвала, значит глубина заложения фундамента с учетом подвала и цоколя , а также щебеночной подушки под фун-мент будет : 2,2 -0,85(цоколь) + 0,5 + 0,2 (щебень)= 2,05 м.
2).Определение нагрузок, действующих на фундамент и основание.
Сбор нагрузок оформляем табличным способом.
Таблица 1. Сбор нагрузок .
| Конструкции | Вес, кг/м2 | |
| Фундамент наружный | Фундамент внутренний | |
| Стена панельная Н-27,4 м (толщ.=300 мм) | ||
| Фундамент (1,2х1,5х1,9 м) (ориентировочно) | ||
| Ребристые плиты покрытия (3х6х0,3 м), m= =3,85 т (4 шт) | ||
| Кровля (180 кг/,м2) | ||
| Снеговая нагрузка (150 кг/,м2) | ||
| Итого: | ||
| Момент, М (кг/м2) | ||
Фундаменты под колонны крайнего ряда будем рассчитывать как внецентр-енно нагруженные фундаменты, среднего ряда- центрально нагруженные.
Расчет столбчатого фундамента ведем по I-ой группе предельных состояний (по прочности), где должно соблюдаться условие : р =N/А ; а расчет основа-ния столбчатого фундамента выполняют по II-ой группе, при этом должно
соблюдаться условие : р ≤ R; где p – среднее давление под подошвой фундамента от нагрузок; R –расчетное сопротивление грунта основания .
1. Расчет фун-та под колонны крайнего ряда (внецентренно нагруженные).
N=902,6 + 600,0= 1502,6 Кн; суглинки (по табл. Приложение 3) Rо=3,0кг/см2 (300 КПа); тогда площадь фундамента отдельного будет :
А= N*n/ Rо - γ´ср *Н = 1502,6*1,25/300 - 20*1,9=1878,25/262= 7,2 м2 ;
если L=3 м, то 7,2:3 =2,4 м, b =2,4 м. Размер основания фундамента : 2,4 х 3 =7,2 м2.
(где n=1,25 - для зданий с краном, n=1,1 - без крана; γ´ср - 20 Кн/м3 -среднее значение веса грунта и бетона).Определяем среднее давление под подошвой фундамента : р = N/ А =1502,6 / 7,2 = 208,7 ;
расчетное сопротивление грунта основания для отдельного фундамента :
R = γс1* γс2/К * ( Мγ * b * γп + Мg * d * γп + Мc * Cn ) =
=1,1*1/1,1* ( 0,39*2,4*26,6 +2,57*1,9*26,6 +5,13*15) =231,8 ;
(Где : γс1 =1,1 ; γс2 =1,0 ; К=1; Мγ , Мg , Мc - =0,39; 2,57 ; 5,13- при ɸ=17°; b=2,4 м -ширина ф-та; γп =26,6 кг/м3 -уд.вес грунта ; d =1,9 м- глубина заложения ф-та; Cn =15 -по табл. Приложение3. ).
Условие :р(208,7 ) ≤ R (231,8) соблюдается. После этого проверяем соблюдение условия : рmax ≤ 1,2R; рmax=N/ А + M/ W = 902,6/7,2 + 600/3,6= 292,0 ; 1,2R = 1,2*231,8 =278,2 ; (ГдеW = b *L²/6 = 2,4* 3²/6 = 3,6)
рmax ≤ 1,2R не соблюдается, т.к. рmax(292,0) ≥ 1,2R (278,2 ); Меняем размер основания с учетом модуля 300 мм, оно будет не 3 м, а 3,3 м , тогда W = b *L²/6 = 2,4* 3,3²/6 = 4,4. Пересчитываем в связи с изменением ; рmax=N/ А + M/ W = 902,6/7,2 + 600/4,4 =262,0
рmax(262,0) ≤ 1,2R (278,2 )- условие удовлетворяется, фундамент рам. 2,4 х 3,3 м подобран верно.
1. Расчет фун-та под колонны среднего ряда (центрально нагруженные).
N=1032,7 + 1200 = 2232,7 Кн; суглинки (по табл. Приложение 3) Rо=3,0кг/см2 (300 КПа); тогда площадь фундамента отдельного будет :
А= N*n/ Rо - γ´ср *Н = 2232,7*1,25/300 - 20*1,9=1878,25/262= 10,65 м2 ;
если L=4,2 м, то 10,65:4,2 =2,5 м, берем b =2,7 м. Размер основания фундамента : 2,7 х 4,2 =11,34 м2.
(где n=1,25 - для зданий с краном, n=1,1 - без крана; γ´ср - 20 Кн/м3 -среднее значение веса грунта и бетона).Определяем среднее давление под подошвой фундамента : р = N/ А =2232,7 / 11,34 = 197,0 ;
расчетное сопротивление грунта основания для отдельного фундамента :
R = γс1* γс2/К * ( Мγ * b * γп + Мg * d * γп + Мc * Cn ) =
=1,1*1/1,1* ( 0,39*2,7*26,6 +2,57*1,9*26,6 +5,13*15) =235,0 ;
(Где : γс1 =1,1 ; γс2 =1,0 ; К=1; Мγ , Мg , Мc - =0,39; 2,57 ; 5,13- при ɸ=17°; b=2,7 м -ширина ф-та; γп =26,6 кг/м3 -уд.вес грунта ; d =1,9 м- глубина заложения ф-та; Cn =15 -по табл. Приложение 3. ).
Условие :р(197,0 ) ≤ R (235,0) соблюдается. После этого проверяем соблюдение условия : рmax ≤ 1,2R; рmax=N/ А + M/ W = 1032,7/11,34 + 1200/7,94= 242,2 ; 1,2R = 1,2*235,0 =282,0 ; (ГдеW = b *L²/6 = 2,7* 4,2²/6 = 7,94)
рmax ≤ 1,2R соблюдается, рmax(242,2) ≤ 1,2R (282,0 )- условие удовлетворяется, фундамент разм. 2,7 х 4,2 м подобран верно.
3.3. Кровля. Расчёт водостоков.
Для покрытия кровли подобраны ребристые плиты разм. по серии 1.465.1-17 марки 3КПГ6-1. После монтажа плит покрытия заделывают швы между ними, затем устраивается пароизоляция из приформованного слоя наплавля-
емого рубемаста, слоя теплоизоляции (пенополистирола),слоя стяжки толщи-
ной 10 мм и водоизоляционного слоя из 4-х слоёв рубероида.
Устройство водостоков .
Чтобы выполнить расчет внутреннего водостока и подобрать сечение трубы, необходимо определить максимальное количество воды, которое может пос-
тупить с крыши. С этой целью измеряют геометрические параметры кровли (длину и ширину) и умножают на максимальное количество осадков, опреде-ленное для данной местности. (См. Приложение №3). 
Рис.6.Схема колпакового типа водостока.
Конструкция внутреннего водостока здания принята колпаковая, т.к. она монтируется только на кровлях со склоном, плоская водосточная конструк-
ция - на плоских ровных эксплуатируемых кровлях.Колпаковая воронка (см. Рис. 6) представляет собой сборную конструкцию, которая состоит из корпуса, решетки, крышки и креплений. Корпус выполнен в форме цилиндра, иногда с гранями.