СООРУЖЕНИЯ ДЛЯ МЕХАНИЧЕСКОЙ ОЧИСТКИ сточных вод

Решетки

6.16. В составе очистных сооружений следует предусматривать решетки с прозорами не более 16 мм, со стержнями прямоугольной формы или решетки-дробилки.

Примечание. Решетки допускается не предусматри­вать в случае подачи сточных вод на очистные сооружения насосами при установке перед насосами решеток с прозора­ми не более 16 мм или решеток-дробилок, при этом:

длина напорного трубопровода не должна превышать 500 м;

в насосных станциях предусматривается вывоз задер­жанных на решетках отбросов.

6.17. Число решеток и решеток-дробилок, скорос­ти протекания жидкости в прозорах, нормы съема отбросов, расстояние между устанавливаемым обо­рудованием и т. д. следует определять согласно пп. 5.12-5.16.

6.18. Механизированная очистка решеток от от­бросов и транспортирование их к дробилкам должны быть предусмотрены при количестве отбросов 0,1 м3 /сут и более. При меньшем количестве от­бросов допускается установка решеток с ручной очисткой.

6.19. При обосновании отбросы с решеток допус­кается собирать в контейнеры с герметически за­крывающимися крышками и вывозить в места обра­ботки твердых бытовых и промышленных отходов.

6.20. Дробленыеотбросы рекомендуется направ­лять для совместной переработки с осадками очист­ных сооружений.

6.21. Решетки-дробилки допускается устанавли­вать в каналах без зданий.

6.22. В здании решеток необходимо предусмат­ривать мероприятия, предотвращающие поступление холодного воздуха в помещение через подводящие и отводящие каналы.

6.23. Пол здания решеток надлежит располагать выше расчетного уровня сточной воды в канале не менее чем на 0,5 м.

6.24. Потери напора в решетках следует прини­мать в 3 раза большими, чем для чистых решеток.

6.25. Для монтажа и ремонта решеток, дробилок и другого оборудования необходимо предусмат­ривать установку подъемно-транспортного обору­дования согласно СНиП 2.04.02-84.

Для перемещения контейнеров подъемно-транспортное оборудование должно быть с электропри­водом.

 

Песколовки

 

6.26. Песколовки необходимо предусматривать при производительности очистных сооружений свыше 100 м3/сут. Число песколовок или отделений песколовок надлежит принимать не менее двух, причем все песколовки или отделения должны быть рабочими.

Тип песколовки (горизонтальная, тангенциальная, аэрируемая) необходимо выбирать с учетом производительности очистных сооружений, схемы очистки сточных вод и обработки их осадков, ха­рактеристики взвешенных веществ, компоновочных решений и т. п.

6.27. При расчете горизонтальных и аэрируемых песколовок следует определять их длину Ls, м, по формуле

(17)

где Кs - коэффициент, принимаемый по табл.27;

Hs - расчетная глубина песколовки, м, прини­маемая для аэрируемых песколовок равной половине общей глубины;

vs - скорость движения сточных вод, м/с, принимаемая по табл. 28;

uo - гидравлическая крупность песка, мм/с, принимаемая в зависимости от требуе­мого диаметра задерживаемых частиц песка.

Таблица 27

Диаметр задерживаемых частиц песка, мм   Гидравлическая крупность песка uo, мм/с   Значение Кs в зависимости от типа песколовок и отношения ширины В к глубине H аэрируемых песколовок  
горизонтальные   аэрируемые  
B:H=1   B:H=1,25   B:H=1,5  
0,15 0,20 0,25   13,2 18,7 24,2   - 1,7 1,3   2,62 2,43 - 2,50 2.25 -   2,39 2,08 -

 

Таблица 28

Песко-ловка   Гидравли-ческая крупность песка uo, мм/с   Скорость движения сточных вод vs, м/с, при притоке   Глубина Н, м   Коли-чество задержи-вае­мого песка, л/чел.-сут   Влаж-ность песка, %   Содержа-ние песка в осад­ке, %  
мини-мальном   макси-мальном  
Горизон-тальная   18,7-24,2   0,15   0,3   0,5-2   0,02     55-60  
Аэрируе-мая Тангенци-альная   13,2-18,7   18,7-24,2   -   - 0,08-0,12   - 0,7-3,5   0,5   0,03   0,02   -     90-95   70-75  

 

Стр. 24 СНиП 2.04.03-85

 

6.28. При проектировании песколовок следует принимать общие расчетныепараметры для песко­ловок различных типов по табл.28:

а) для горизонтальных песколовок — продолжи­тельность протекания сточных вод при максимальном притоке не менее 30 с;

б) для аэрируемых песколовок:

установку аэраторов из дырчатых труб — на глубину 0,7 Нs вдоль одной из продольных стен над лотком для сбора песка;

интенсивность аэрации — 3-5 м3/ (м2 ·ч);

поперечный уклон дна к песковому лотку — 0,2-0,4;

впуск воды — совпадающий с направлением вращения воды в песколовке, выпуск — затоп­ленный;

отношение ширины к глубине отделения — В:Н = 1:1,5;

в) для тангенциальных песколовок:

нагрузку — 110 м3 / (м2 ·ч) при максимальном притоке;

впуск воды — по касательной на всей расчет­ной глубине;

глубину — равную половине диаметра;

диаметр — не более 6 м.

6.29. Удаление задержанного песка из песколовок всех типов следует предусматривать:

вручную — при объеме его до 0,1 м3/сут;

механическим или гидромеханическим способом с транспортированием песка к приямку и последую­щим отводом за пределы песколовок гидроэлева­торами, песковыми насосами и другими способа­ми — при объеме его свыше 0,1 м3/сут.

6.30. Расход производственной воды qh, л/с, при гидромеханическом удалении песка (гидросмы­вом с помощью трубопровода со спрысками, укла­дываемого в песковый лоток) необходимо опреде­лять по формуле

qh = vh lsc bsc, (18)

где vh — восходящая скорость смывной воды в лотке, принимаемая равной 0,0065 м/с;

lsc — длина пескового лотка, равная длине песколовкиза вычетом длины песко­вого приямка, м;

bsc — ширина пескового лотка, равная 0,5 м.

6.31. Количество песка, задерживаемого в песко­ловках, для бытовых сточных вод надлежит прини­мать 0,02 л/(чел·сут), влажность песка 60 %, объем­ный вес 1,5 т/м3.

6.32. Объем пескового приямка следует прини­мать не более двухсуточного объема выпадающего песка, угол наклона стенок приямка к горизонту — не менее 60°.

6.33. Для подсушивания песка, поступающего из песколовок, необходимо предусматривать площадки с ограждающими валиками высотой 1-2 м. Нагруз­ку на площадку надлежит предусматривать не более 3 м3/м2 в год при условии периодического вывоза подсушенного песка в течение года. Допускается применять накопители со слоем напуска песка до 3 м в год. Удаляемую с песковых площадок воду необ­ходимо направлять в начало очистных сооружений.

Для съезда автотранспорта на песковые площадки надлежит устраивать пандус уклоном 0,12 - 0,2.

6.34. Для отмывки и обезвоживания песка допус­кается предусматривать устройство бункеров, при­способленных для последующей погрузки песка в мобильный транспорт. Вместимость бункеров долж­на рассчитываться на 1,5 - 5-суточное хранение песка. Для повышения эффективности отмывки песка следует применять бункера в сочетании с напорными гидроциклонами диаметром 300 мм и напором пульпы перед гидроциклоном 0,2 МПа (2 кгс/см2). Дренажная вода из песковых бункеров должна возвращаться в канал перед песколовками.

В зависимости от климатических условий бункер следует размещать в отапливаемом здании или предусматривать его обогрев.

6.35. Для поддержания в горизонтальных песко­ловках постоянной скорости движения сточных вод на выходе из песколовки надлежит предусматривать водослив с широким порогом.

Усреднители

6.36. При необходимости усреднения состава и расхода производственных сточных вод надлежит предусматривать усреднители.

6.37. Тип усреднителя (барботажный, с механичес­ким перемешиванием, многоканальный) следует выбирать с учетом характера колебаний концентра­ции загрязняющих веществ (циклические, произволь­ные колебания и залповые сбросы), а также вида и количества взвешенных веществ.

6.38. Число секции усреднителей необходимо принимать не менее двух, причем обе рабочие.

При наличии в сточных водах взвешенных веществ следует предусматривать мероприятия по предот­вращению осаждения их в усреднителе.

6.39. В усреднителях с барботированием или ме­ханическим перемешиванием при наличии в стоках легколетучих ядовитых веществ следует предусмат­ривать перекрытие и вентиляционную систему.

6.40. Усреднитель барботажного типа необходимо применять для усреднения состава сточных вод с содержанием взвешенных веществ до 500 мг/л гидравлической крупностью до 10 мм/с при любом режиме их поступления.

6.41. Объем усреднителя Wz, м3, при залповом сбросе следует рассчитывать по формулам:

при Kav до 5; (19)

Wz =1,3qwtzKav при Kav = 5 и более, (20)

где qw — расход сточных вод, м3/ч;

tz — длительностьзалпового сброса, ч;

Kav — требуемый коэффициент усреднения, равный:

(21)

здесь Сmax - концентрация загрязнений в залповом сбросе;

СНиП 2.04.03-85 Стр. 25

Сmid — средняя концентрация загрязнений в сточных водах;

Cadm — концентрация, допустимая по усло­виям работы последующих соору­жений.

6.42. Объем усреднителя Wсir, м3, при цикличес­ких колебаниях надлежит рассчитывать по форму­лам:

при Кav до 5; (22)

Wcir=1,3qwtcirKav при Каv=5 и более, (23)

где tcir — период цикла колебаний, ч;

Кav — коэффициент усреднения, опреде­ляемый по формуле (21).

6.43. При произвольных колебаниях объем усреднителя Wes, м3, следует определять пошаговым расчетом (методом последовательного приближе­ния) по формуле

, (24)

где Δtst — временной шаг расчета, принимаемый не более 1 ч;

ΔΡex — приращение концентрации на выходе усреднителя за текущий шаг расчета (может быть как положительным, так и отрицательным), г/м3.

Расчет следует начинать с неблагоприятных участков графика почасовых колебаний.

Если получающийся в результате расчета ряд Сех не удовлетворяет технологическим требова­ниям (например, по максимальной величине Сех), расчет следует повторить при увеличенном Wes. Начальную величину Wes необходимо назначать ориентировочно исходя из оценки общего харак­тера колебаний Сех. График колебаний на входе в усреднитель Cen должен приниматься фактический (по данному производству или аналогу) или по технологическому заданию.

6.44. Распределение сточных вод по площади усреднителя барботажного типа должно быть мак­симально равномерным с использованием системы каналов и подающих лотков с придонными от­верстиями или треугольными водосливами при скорости течения в лотке не менее 0,4 м/с.

6.45. Барботирование следует осуществлять через перфорированные трубы, укладываемые строго го­ризонтально вдоль резервуара. При пристенном расположении барботеров расстояние от них до противоположной стены следует принимать 1-1,5h, между барботерами — 2-3h, при промежуточном расположении расстояние барботеров от стены 1-1,5 h, где h - глубина погружения барботера. При переменной глубине воды в усреднителе h следует принимать при максимальном уровне.

6.46. При расчете необходимо принимать:

интенсивность барботирования при пристенных барботерах (создающих один циркуляционный по­ток) - 6 м3/ч на 1 м. промежуточных (создающих два циркуляционных потока) - 12 м3 /ч на 1 м;

интенсивность барботирования для предотвраще­ния выпадения в осадок взвесей в пристенных барботерах — до 12 м3/ч на 1 м, в промежуточных — до 24 м3/ч на 1 м;

перепад, давления в отверстиях барботера — 1-4 кПа (0,1-0,4 м вод. ст.).

6.47 Усреднитель с механическим перемешива­нием следует применять для усреднения состава сточных вод с содержанием взвешенных веществ свыше 500 мг/л при любом режиме их поступления. Подача осуществляется периферийным желобом равномерно по периметру усреднителя.

6.48. Объем усреднителя с механическим пере­мешиванием должен рассчитываться аналогично объему усреднителя барботажного типа.

6.49. Многоканальные усреднители с заданным распределением сточных вод по каналам надлежит применять для выравнивания залповых сбросов сточных вод с содержанием взвешенных веществ гидравлической крупностью до 5 мм/с при концен­трации до 500 мг/л.

6.50. Объем Wav, м3, многоканальных усреднителей при залповых сбросах высококонцентрированных сточных вод следует рассчитывать по формуле

(25)

где qw — расход сточных вод, м3 /ч;

tz — длительность залпового сброса, ч;

Кav — коэффициент усреднения.

6.51. Для снижения расчетных расходов сточных вод, поступающих на очистные сооружения, до­пускается устройство регулирующих резервуаров.

6.52. Регулирующие резервуары надлежит размещать после решеток и песколовок с подачей в них сточных вод через разделительную камеру, отделя­ющую расход, превышающий усредненной.

6.53. Конструкцию регулирующих резервуаров следует принимать аналогичной первичным отстой­никам с соответствующими устройствами для удаления осадка и перекачкой осветленной воды на последующие сооружения для ее очистки в часы минимального притока.

6.54. Оптимальную величину зарегулированного расчетного расхода следует определять технико-экономическим расчетом, подбирая последователь­но ряд значений коэффициентов неравномерности после регулирования Кreg, объемов регулирующего резервуара и объемов сооружений для очистки сточных вод и вспомогательных сооружений (воз­духодувной и насосных станций и т. д.).

6.55. Подбор значений коэффициентов неравно­мерности после регулирования Kreg, объемов регулирующего резервуара Wreg следует выполнять по соотношениям:

(26)

(27)

где Kgen — общий коэффициент неравномерности поступления сточных вод;

qmid — среднечасовой расход сточных вод.

Зависимость между γreg и τreg допускается при­нимать по табл. 29.

 

Стр. 26 СНиП 2.04.03-85

Таблица 29

γreg     0,95   0,9   0,85   0,8   0,75   0,67   0,65  
τreg     0,24   0,5   0,9   1,5   2,15   3,3   4,4  

 

6.56.При необходимости усреднения расхода и концентрации сточных вод объем усреднителя и концентрацию загрязняющих веществ необходимо определять пошаговым расчетом.

Приращения объема водной массы ΔW, м3, и концентрации ΔС, г/м3, на текущем шаге расчета следует определять по формулам:

(28)

(29)

где qen, qex, Cen, Cex - расходы сточных вод и концентрации загрязняющих веществ на предыдущем шаге расчета;

Wav - объем усреднителя в момент расчета, м3.

Отстойники

6.57.Тип отстойника (вертикальный, радиаль­ный, с вращающимся сборно-распределительным устройством, горизонтальный, двухъярусный и др.) необходимо выбирать с учетом принятой технологической схемы очистки сточных вод и обработки их осадка, производительности сооружений, очеред­ности строительства, числа эксплуатируемых еди­ниц, конфигурации и рельефа площадки, геологи­ческих условий, уровня грунтовых вод и т. п.

6.58. Число отстойников следует принимать: первичных - не менее двух, вторичных - не менее трех при условии, что все отстойники являются рабочими. При минимальном числе их расчетный объем необ­ходимо увеличивать в 1,2-1,3 раза.

6.59.Расчет отстойников, кроме вторичных после биологической очистки, надлежит производить по кинетике выпадения взвешенных веществ с учетом необходимого эффекта осветления.

Желоба двухъярусных отстойников следует рас­считывать из условия продолжительности отстаива­ния 1,5 ч.

Расчет вторичных отстойников надлежит произ­водить согласно пп. 6.160-6.163.

6.60. Расчетное значение гидравлической крупности uo, мм/с, необходимо определять по кривым кинетики отстаивания Э =f(t), получаемым экс­периментально, с приведением полученной в лабо­раторных условиях величины к высоте слоя, равной глубине проточной части отстойника, по формуле

(30)

где Hset - глубина проточной части в отстойни­ке, м;

Kset - коэффициент использования объема проточной части отстойника,

tset - продолжительность отстаивания, с, со­ответствующая заданному эффекту очи­стки и полученная в лабораторном цилиндре в слое h1; для городских сточных вод данную величину допу­скается принимать по табл. 30;

n2 - показатель степени, зависящий от агло­мерации взвеси в процессе осаждения; для городских сточных вод следует определять по черт. 2.

Примечания: 1. Расчет отстойников для сточных вод, содержащих загрязняющие вещества легче воды (нефтепродукты, масла, жиры и т.п.), следует выполнять с учетом гидравлической крупности всплывающих частиц.

2. При наличии в воде частиц тяжелей и легче воды за расчетную надлежит принимать меньшую гидравлическую крупность.

3. В случае, когда температура сточной воды в производственных условиях отличается от температуры воды, при которой определилась кинетика отстаивания, необ­ходимо вводить поправку

(31)

где μlab, μрr - вязкость воды при соответствующих температурах в лабораторных и производственных условиях;

uo - гидравлическая крупность частиц, полученная по формуле (30), мм/с.

Таблица 30

Эффект осветления, %   Продолжительность отстаивания tser, с,в слое h1=500 мм при концентрации взвешенных веществ, мг/л  
     
       
       
       
       
       
  -   -    

Черт. 2. Зависимость показателя степени п2 от исходной концентрации взвешенных

веществ в городских сточных водах при эффекте отстаивания

1 - Э == 50 %; 2 - Э = 60 %; 3 - Э = 70 %

6.61. Основные расчетные параметры отстойников надлежит определять по табл. 31.

 

СНиП 2.04.03-85 Стр. 27

Таблица 31

Отстойник   Коэффи-циент использо-вания объема Kset   Рабочая глубина отстойной части Hset, м   Ширина Bset, м   Скорость рабочего потока vw, мм/с   Уклон днища к иловому приямку  
Горизонтальный   0,5   1,5-4   2Hset-5Hset   5-10   0,005-0,05  
Радиальный   0,45   1,5-5   -   5-10   0,005-0,05  
Вертикальный   0,35   2,7-3,8   -   -   -  
С вращающимся сборно-распределительным устройством   0,85   0,8-1,2   -   -   0,05  
С нисходяще-восходящим по­током   0,65   2,7-3,8   -   2uo - 3uo   -  
С тонкослойными блоками: противоточная (прямоточ­ная) схема работы   0,5-0,7   0,025-0,2   2-6   -   -  
перекрестная схема работы   0,8   0,025-0,2   1,5   -   0,005  
Примечания: 1. Коэффициент Kset определяет гидравлическую эффективность отстойника и зависит от конструкции водораспределительных и водосборных устройств; указывается организацией-разработчиком. 2. Величину турбулентной составляющей vtb, мм/с, в зависимости от скорости рабочего потока vw, мм/с, надлежит опреде­лять по табл. 32.  

 

Таблица 32

vw, мм/с      
vtb, мм/с     0,05   0,1  

 

6.62. Производительность одного отстойника qset, м3/ч, следует определять исходя из заданных гео­метрических размеров сооружения и требуемого эффекта осветления сточных вод по формулам:

а) для горизонтальных отстойников

qset = 3,6 Kset Lset Bset ( uо – vtb );(32)

б) для отстойников радиальных,вертикальных и с вращающимся сборно-распределительным устрой­ством

qset = 2,8 Kset (Dset - den) ( uо – vtb );(33)

в) для отстойников с нисходяще-восходящимпотоком

qset = 1,41 Kset D2set uо ; (34)

г) для отстойников с тонкослойными блоками при перекрестной схеме работы

(35)

 

д) то же, при противоточной схеме

qset = 3,6 Kset Hbl Bbl vw, (З6)

где Кset - коэффициент использования объема, при­нимаемый по табл. 31;

Lset - длина секции, отделения, м;

Lbl - длина тонкослойного блока (модуля), м;

Bset - ширина секции, отделения, м;

Вbl - ширинатонкослойного блока, м;

Dset - диаметр отстойника, м;

den - диаметр впускного устройства, м;

uo - гидравлическая крупность задержива­емых частиц, мм/с, определяемая по формуле (30);

vtb - турбулентная составляющая, мм/с, при­нимаемая по табл. 32 в зависимости от скорости потока в отстойнике vw, мм/с;

Нbl - высота тонкослойного блока, м;

hti - высота яруса тонкослойного блока (мо­дуля), м;

Kdis - коэффициент сноса выделенных частиц, принимаемый при плоских пластинах равным 1,2, при рифленых пласти­нах — 1.

6.63. Основные конструктивные параметры сле­дует принимать:

а) для горизонтальных и радиальных отстойни­ков:

впуск исходной воды и сбор осветленной — равно­мерными по ширине (периметру) впускного и сбор­ного устройств отстойника;

высоту нейтрального слоя для первичных от­стойников — на 0,3 м выше днища (на выходе из отстойника), для вторичных - 0,3 м и глубину слоя ила 0,3-0,5 м;

угол наклона стенок илового приямка — 50-55°;

б) для вертикальных отстойников:

длину центральной трубы — равной глубине зоны отстаивания;

скорость движения рабочего потока в централь­ной трубе — не более 30 мм/с;

диаметр раструба — 1,35 диаметра трубы;

диаметр отражательного щита — 1,3 диаметра раструба;

угол конусности отражательного щита — 146°;

скорость рабочего потока между раструбом и отражательным щитом — не более 20 мм/с для пер­вичных отстойников и не более 15 мм/с для вто­ричных;

высоту нейтрального слоя между низом отража­тельного щита и уровнем осадка — 0,3 м;

 

Стр. 28 СНиП 2.04.03-85

 

угол наклона конического днища — 50-60°;

в) для отстойников с нисходяще-восходящим потоком:

площадь зоны нисходящего потока — равной площади зоны восходящего;

высоту перегородки, разделяющей зоны, — равной 2/3Нset;

уровень верхней кромки перегородки — выше уровня воды на 0,3 м, но не выше стенки отстой­ника;

распределительный лоток переменного сечения — внутри разделительной перегород-ки. Началь­ное сечение лотка следует рассчитывать на про­пуск расчетного расхода со скоростью не менее 0,5 м/с, в конечном сечении скорость — не менее 0,1 м/с.

Для равномерного распределения воды кромку водослива распределительного лотка следует вы­полнять в виде треугольных водосливов через 0,5 м;

г) для отстойников с тонкослойными блоками— угол наклона пластин от 45 до 60°.

6.64. Для повышения степени очистки или для обеспечения возможности увеличения производи­тельности эксплуатируемых станций существующие отстойники (горизонтальные, радиальные, верти­кальные) могут быть дополнены блоками из тонко­слойных элементов. В этом случае блоки необходи­мо располагать на выходе воды из отстойника перед водосборным лотком.

6.65. Количество осадка Qmud, м3/ч, выделяе­мого при отстаивании, надлежит определять ис­ходя из концентрации взвешенных веществ в по­ступающей воде Cen и концентрации взвешенных веществ в осветленной воде Cex:

(37)

где qw - расход сточных вод, м3 /ч;

pmud - влажность осадка, %;

γmud - плотность осадка, г/см3.

6.66. Исходя из объема образующегося осадка и вместимости зоны накопления его в отстойнике следует определять интервал времени между вы­грузками осадка. При удалении осадка под гидро­статическим давлением вместимость приямка пер­вичных отстойников и вторичных отстойников после биофильтров надлежит предусматривать равной объему осадка, выделенного за период не более 2 сут, вместимость приямка вторичных отстой­ников после аэротенков — не более двухчасового пребывания осадка.

При механизированном удалении осадка вмести­мость зоны накопления его в первичных отстойни­ках надлежит принимать по количеству выпавшего осадка за период не более 8 ч.

6.67. Перемещение выпавшего осадка к при­ямкам надлежит предусматривать механическим способом или созданием соответствующего наклона стенок (не менее 50°).

6.68. Удаление осадкаиз приямка отстойника надлежит предусматривать самотеком, под гидростатическим давлением, насосами, предназначенны­ми для перекачки жидкости, с большим содер­жанием взвешенных веществ, гидроэлеваторами, эрлифтами, ковшовыми элеваторами, грейфером и т.д.

Гидростатическое давление при удалении осадка из отстойников бытовых сточных вод необходимо принимать, не менее, кПа (м вод. ст.): первичных — 15 (1,5), вторичных — 12 (1,2) после биофильтров и 9 (0,9) — после аэротенков.

Для вторичных отстойниковрекомендуется пред­усматривать возможность изменения высоты гидро­статического напора.

Диаметр труб для удаления осадка необходимо принимать не менее 200 мм.

6.69. Для удержания всплывших загрязняющих веществ перед водосборным устройством следует предусматривать полупогруженные перегородки и удаление накопленных на поверхности воды ве­ществ.

Глубина погружения перегородки под уровень воды должна быть не менее 0,3 м.

Высоту борта отстойника над поверхностью воды надлежит принимать 0,3 м.

6.70.Водоприемные лотки должны быть обору­дованы водосливами с тонкой стенкой. Крепление водослива к лотку должно обеспечивать возмож­ность его регулирования по высоте. Водосливная кромка может быть прямой или с треугольными вырезами. Нагрузка на 1 м водослива не должна превышать 10 л/с.