Сварка стали с медью и ее сплавами
В равновесном состоянии при комнатной температуре медь растворяет-ся в α-Fe в количестве до 0,3 %, а железо в меди в количестве до 0,2 %. Хруп-ких интерметаллидов не образуется. В связи с большими скоростями охлаж-дения при сварке в переходном слое образуется пересыщенный твердый рас-твор меди с железом, но при содержании до 2 ... 2,5 % Fe структурно-свобод-ное железо не обнаруживается. Граница сплавления между сталью и медью - резкая, с включениями фазы, обогащенной железом различного размера. Со стороны стали, примыкающей ко шву, размер зерна увеличивается в пределах зоны шириной 1,5 ... 2,5 мм. Микротвердость зоны сплавления достигает 5800 ... 6200 HV.
Ухудшает взаимную растворимость железа и меди наличие в стали уг-лерода, а улучшает марганец и кремний. Марганец снижает критическую точку Ас3 и расширяет область а-твердого раствора, в котором медь раство-ряется в значительно большем количестве, а кремний раскисляет сварочную ванну и упрочняет зерна твердого раствора.
Затруднения при сварке и наплавке меди на сталь связаны с ее физико-химическими свойствами, высоким сродством меди к кислороду, низкой тем-пературой плавления меди, значительным поглощением жидкой медью газов, различными величинами коэффициентов теплопроводности, линейного рас-ширения и т.д. Одним из основных возможных дефектов при сварке следует считать образование в стали под слоем меди трещин, заполненных медью или ее сплавами (рис. 13.11, а). Указанное явление объясняют расклиниваю-щим действием жидкой меди, проникающей в микронадрывы в стали по границам зерен при одновременном действии термических напряжений рас-тяжения.
В углеродистых и низколегированных сталях (СтЗ, 10ХСНД и т.п.) тре-щин мало и размеры их невелики, а в сталях, имеющих аустенитную структу-ру, в частности типа 18-8, количество и размеры трещин резко возрастают. Для сталей типа 18-8 эффективным барьером для упомянутых трещин явля-ется введение ферритной фазы. При содержании феррита свыше 30 % в стали типа 18-8 проникновение меди в сталь не наблюдается; это объясняется тем, что феррит не смачивается медью и проникновения меди в микронадрывы не происходит.
Для уменьшения опасности образования указанных трещин рекоменду-ется вести сварку на минимальной погонной энергии, в качестве присадоч-ного металла применять никелевый сплав МНЖ 5-1 или бронзу БрАМц 9-2. Наличие никеля и алюминия снижает активность воздействия жидкого металла в микронадрывах на стали, что уменьшает опасность образования глубоких трещин в стали.
Рис. 13.11. Наплавка меди на сталь:
/ - наплавка плазменной струей с токоведущей присадочной проволокой
и двойной независимой дугой;
// - наплавка расплавлением облицовки (вольфрамовым электродом); ///- автоматическая наплавка ленточным электродом под флюсом;
IV - наплавка лежачим электродом под слоем флюса;
V- наплавка покрытым электродом типа "Комсомолец";
VI - автоматическая наплавка электродной проволокой под флюсом
Медь, латунь и бронза успешно свариваются со сталью всеми способа-ми сварки плавлением на тех же режимах, что и стальные детали соответст-вующих сечений, но дугу со стыка несколько смещают в сторону меди или ее сплавов.
Для сварки меди, бронз БрАМц 9-2, БрКМц 3-1, латуни Л90 со сталями типа СтЗсп; Ст4сп; 10; 09Г2 применяют: а) для ручной сварки - электроды с покрытием типа "Комсомолец"; б) для сварки под флюсом - флюсы ОСЦ-45, АН-26 и др. и проволоку марки Ml, M2 и БрКМц 3-1 и др.; в) для сварки в среде инертных защитных газов - проволоки марок БрКМц 3-1, БрАМц 9-2, МНЖ 5-1. В ряде случаев необходим предварительный подогрев изделия.
Сплав МНЖ 5-1 сваривается с углеродистыми и низколегированными сталями электродами со стержнем из сплава МНЖ 5-1 с покрытием ЗТ, а при сварке под флюсом ОСЦ-45 или в защитных газах - электродной проволокой марки МНЖ 5-1. При сварке обеспечивается равнопрочность сварного сое-динения (по цветному металлу) при действии статической нагрузки. Сварные соединения обладают удовлетворительной пластичностью. Так, для соединения меди МЗр или сплава МНЖ 5-1 со сталью Ст4сп при ручной сварке угол изгиба составляет 40 ... 85°, а при аргонодуговой 110 ... 180°. Более высокое качество сварных соединений при аргонодуговой сварке сплавами МНЖ 5-1 объясняется тем, что в этом случае в металле шва содержание железа не превышает 8 ... 10 %, а при ручной сварке достигает 50 ... 55 %.
На рис. 13.11, б показано содержание железа в наплавленном металле при различных способах наплавки. Оптимальные условия наплавки меди на сталь требуют, чтобы не было расплавления стали, чтобы она хорошо смачи-валась (для этого ее температура превышала 1100 °С) и длительность контак-тирования меди со сталью при этой температуре была бы не менее 0,01 ... 0,015 с.
Для соединения меди и ее сплавов со сталью рекомендуется применять аргонодуговую сварку вольфрамовым электродом, а для наплавки цветных металлов на сталь - наплавку плазменной струей с токоведущей присадочной проволокой. Сварные соединения имеют достаточно высокий предел вынос-ливости.