Определение допустимой длины пролета на второстепенных путях станции.
Подвеска боковых путей путей станции:
полукомпенсированная ПБСМ-70+МФ-85
Для вычисления допустимой длины пролета на прямых участках пути воспользуемся формулой:
;
К - номинальное натяжение контактного провода МФ-85 равное 850 даН;
Рк- статическая составляющая ветровой нагрузки на контактный провод:
Сх - аэродинамический коэффициент, равный 1,25;
d = H =10,8 мм – высота контактного провода;
qр - расчетный скоростной напор ветра:
qн - нормативный скоростной напор ветра, равная для II ветрового района 342 Па;
kv - коэффициент учитывающий влияние местности, равный 1,26, т.к. z0 = 0,05;
Впр. – сомножитель для прямых участков путей, который определяется по выражению:
;
bк.доп -допустимое отклонение контактного провода под действием ветровой нагрузки, равное 0,5 м для прямых участков пути;
− отклонение опоры под действием ветра на уровне расположения контактного провода, которое определяется в зависимости от расчетной скорости ветра.
Нормативная величина скорости ветра для II ветрового района Vн =23, 6 м/c;
Расчетная величина скорости ветра
При Vр=29,73 м/с =0,015;
а - зигзаг контактного провода, равный 0,3 м;
По алгоритму:
1) Примем К1 =1, Рс=0;
2) Определим lдоп:
3)Для этого lдоп=63,2 м определим значение к1;
к1= к3·к4·к5 + 2·h·d·x,
к3 = 0,663, h = 0,629, т.к. lдоп =63,2 м;
к4 = 1,357, d = 0,13, т.к. Vр = 29,73 м/с;
к5 = 0,991, x = 1,335 т.к. gк = 0,740 даН/м;
к1= 0,663·1,357·0,991 + 2·0,629·0,13·1,335 = 1,10
4) Полученное значение к1 подставим в выражение lдоп:
Для значения l'доп=61,38 определяем к*1:
к3 = 0,657, h = 0,638, т.к. lдоп =61,38 м;
Остальные коэффициенты остаются прежними.
к*1= 0,657·1,357·1,077 + 2·0,638·0,13·1,534 = 1,12
6) Определим горизонтальную составляющую натяжения струны:
,
Тп– приведенное натяжение с учетом изоляторов;
Pт– статическая составляющая ветровой нагрузки действующая на НТ:
Сх - аэродинамический коэффициент, равный 1,25;
d = 11 мм – диаметр НТ марки ПБСМ-70;
kv - коэффициент, учитывающий влияние местности, равный 1,26;
К - номинальное натяжение контактного провода МФ-85, равное 850 даН;
l0 - длина струны в середине пролета при беспровесном положении КП:
l0 = hк - F0
hк - конструктивная высота подвески, равная 1,8 м;
Стрела провеса НТ в режиме беспровесного положения КП:
;
Нагрузка от силы тяжести цепной подвески:
gП=gТ+(gК+0,1)·nК;
gп =0,585 + (0,740 + 0,1) ·1 = 1,325 даН/м
Т0 = 0,8*Тmax = 0,8*1700=1360 даН для полукомпенсированной цепной подвески;
l0 = hк - F0 = 1,8 - 0,459 = 1,341 м
Приведенное натяжение с учетом изоляторов:
,
Тi = 0,75*Тmax = 0,75*1700=1275 даН, т.к. подвеска полукомпенсированная;
hи - длина гирлянды изоляторов, равная 0,42 м для неизолированных консолей с двумя подвесными изоляторами;
Результирующая нагрузка, действующая на несущий трос:
Рассчитаем допустимую длину пролета при Рс = -0,017 и к*1= 1,12:
Сравним 
и 
Принимаем lдоп=59 м.