Б. Опорная плита внутренней (подкрановой) ветви
· Длина плиты L и толщина траверсы ttr принимается такой же, как и у наружной ветви: L = 45 см, ttr = 1,2 см.
· Необходимая ширина плиты:
4 по конструктивным соображениям:
B = b(I) + 2ttr + (10…12) см = 25 + 2×1,2 + (10…12) см = 37,4…39,4 см;
где b(I) – ширина полки двутавра подкрановой ветви: b(I) = 25 см (см. п. 4.5.3).
4 по условию обеспечения требуемой площади:
B ≥ A0,П /L = 1714/45 = 38,08 см .
Окончательно принимаем B = 39 см (кратно 10 мм).
· Фактическая площадь плиты: A = B×L = 39×45 = 1755 см2.
· Величины свесов:
с1 =0,5(B – (b(I) + 2 ttr)) = 0,5×(39 – (25 + 2×1,2)) = 5,8 см;
с2 = 0,5(L – h(I)) = 0,5×(45 – 33,8) = 5,6 см.
· Напряжения под плитой: 
;
.
· Изгибающие моменты на отдельных участках плиты:
· Участок 1: консольный свес с1 = 5,8 см; 
;
· Участок 2: плита, опёртая на 3 стороны(на 3 канта).
Если отношение закрепленной стороны плиты к свободной c2/ b(I) < 0,5, то участок работает как консоль в направлении короткой стороны. В данном случае
c2/ b(I) = 5,6/25 = 0,224 < 0,5, тогда 
· Участок 3: плита, опёртая на 4 стороны (на 4 канта).
Изгибающий момент действует вдоль короткой стороны плиты.
Длинная сторона плиты: hw = h(I) – 2 t(I)= 33,8 – 2×1,25 = 31,3 см,
где t(I) – толщина полки подкрановой ветви колонны; t(I) = 1,25 см.
Короткая сторона плиты: bef = (b(I) – d(I))/2 = (25 – 0,95)/2 = 12,03 см.
Отношение длинной стороны плиты к короткой:
m = hw /bef = 31,3/12,03 = 2,60 > 2. Получили m > 2, поэтому a = 0,125.
Тогда M3 = as(bеf)2 = 0,125×0,996×12,032 = 18,00 кН×см .
· Для расчета принимаем наибольшее значение момента, полученного на различных участках: Mmax = max{M1; M2; M3} = М3 = 18,00 кН×см.
· Требуемая толщина опорной плиты: 
.
· Окончательно принимаем по сортаменту толщину t0 = 2,2 cм (с учётом последующей фрезеровки).
4.7.4. Расчёт анкерных болтов