Другий етап компоновки редуктора
Викреслюємо шестірню і колесо за конструктивними розмірами знайденими раніш. Шестірню виконуємо за одне ціле з валом.
Для фіксації зубчатого колеса передбачаємо буртик вала з однієї сторони і встановлюємо розпорну втулку з іншої сторони.
Відклавши від середними редуктора відстань ℓ2, проводимо осьові лінії і викреслюємо підшипники.
Відкладаємо відстань ℓ3 і креслимо вихідний вал, так щоб діаметр dп 2 виходив за межу корпусу редуктора на 3-4мм.
2.10 Перевірка міцності шпонкових з’єднань
За ГОСТ 23360-78 вибираємо матеріал шпонок – сталь 45 нормалізована. Напруження зминання і умова міцності визначаються за формулою:
(2.10.1)
Допустиме напруження зминання при сталевій маточині
[σзм]=100÷120МПа, при чавунній [σзм]=50÷70МПа.
Ведучий вал.
dB1 = 28 мм, bxh = 8 x 7 мм, t1= 4 мм,
ℓ = 70 мм, T1 = 51.82 H·м.
МПа < [ 
]
Ведений вал.
dB2 = 40 мм, bxh = 12 x 8 мм, t1= 5 мм,
ℓ = 70 мм, T2 = 199.05 H·м.
МПа < [ ]
dK2 = 50 мм, bxh = 16 x 10 мм, t1= 6 мм,
ℓ = 70 мм, T2 = 199.05 H·м.
МПа < [ ]
Умова міцності виконується
2.11 Уточнюючі розрахунки валів
Уточнюючий розрахунок складається в визначенні коефіцієнтів запасу мічності S для небезпечних перерізів і порівняння їх з допустимими значеннями [S]. Міцність виконується при S³[S]=2,5.
(2.11.1)
Ведучий вал.
Переріз А-А діаметр dВ1 = 28 мм
Визначаємо коефіцієнт запасу міцності для перерізу вихідного кінця вала, враховуючи концентрацію напружень від шпонкової канавки.
Матеріал вала той самий, що і для шестерні,
сталь 45 , термообробка – поліпшення , σВ = 780 МПа.
Межа витривалості при симетричному циклі згину
σ-1= 0,43σВ =0,43·780=335 МПа
Межа витривалості при симетричному циклі кручення
τ-1= 0,58 σ-1 =0,58·335=193 МПа
Коефіцієнт запасу міцності за нормальним напруженням
Амплітуда нормальних напружень
МПа
= 821.13·20=16422.6 Н ∙ мм (х ≈ 20 мм)
Wнетто= 
Кσ = 1,78, εσ =0.78, ψσ = 0,15 , σт = 0 , Кr = 1,68 , 
τ = 0,89,
0.1 , β = 0,97
Коефіцієнт запасу міцності по дотичним напруженням
Амплітуда та середнє напруження циклу дотичних напруг
WКНЕТТО= 
мм 3
Загальний коефіцієнт запасу міцності
Ведений вал.
Визначаємо коефіцієнт запасу міцності для перерізу І-І вала під серединою зубчатого колеса dk2 = 50 мм. Концентрація напруг обумовлена наявністю шпонкової канавки.
Матеріал вала Сталь 45 σВ= 570 МПа
σ-1=0,43 · 
= 0,43 · 570 = 246 МПа
τ-1=0,58 · 
= 0,58 · 246 = 142 Мпа
Кτ= 1,58; Кσ = 1,49;
ετ = 0,70; εσ = 0.82;
ψτ = 0,1; ψσ = 0,15; β = 0,97
Амплітуда нормальних напружень згину
συ= 
МПа
МІ-І= 
Н·м
Wнетто= 
мм3
Амплітуда та середнє напруження циклу дотичних напруг
МПа
Wкнетто = 
Коефіцієнт запасу міцності за нормальними напруженнями
Коефіцієнт запасу міцності за дотичними напруженнями
Загальний коефіцієнт запасу міцності
Визначимо коефіцієнт запасу міцності для перерізу ІІ-ІІ вала під підшипником dn 2 = 55 мм. Концентрація напруг обумовлена посадкою підшипника з гарантованим натягом .
; 
(Л[2]с.166 табл.8.7)
ψσ = 0.15; ψτ = 0.1; β = 0.9
Згинаючий момент
Осьовий момент опору
мм3
Амплітуда нормальних напружень
МПа
σт = 0
Момент опору крученню
мм3
Амплітуда і середнє напруження циклу дотичних напруг
МПа
Коефіцієнт запасу міцності за нормальними напруженнями
Коефіцієнт запасу міцності за дотичними напруженнями
Загальний коефіцієнт запасу міцності
Визначаємо коефіцієнт запасу міцності для перерізу ІІІ-ІІІ вихідного кінця вала dВ2 = 40 мм, враховуючи концентрацію напружень від шпонкової канавки
Кτ= 1,49; Кσ = 1,59; (Л[2]с.165, табл.8.5)
ετ = 0,73; εσ = 0,85; (Л[2]с.166, табл.8.8)
β = 0,97.
Згинаючий момент
МІІІ-ІІІ = FM·X1 = 519.225·40 = 20769 Н·мм
Осьовий момент опору
Wнетто= 
мм 3
Амплітуда нормальних напружень згину
συ= 
МПа
Момент опору крученню
Wнетто= 
мм 3
Амплітуда і середнє напруження циклу дотичних напруг
МПа
Коефіцієнт запасу міцності
Загальний коефіцієнт запасу міцності
2.12 Змащування редуктора. Вибір мастила
Змащування зубчастого зачеплення виконується занурюванням зубчастого колеса в масло. Об’єм масляної ванни визначаємо з розрахунку 0,25дм3 мастила на 1кВт потужності яка передається:
V=0.25Pел (2.12.1)
V= 0,25·1.31 = 0,32 дм 3
Встановлюємо в’язкість мастила
при напруженні σН = 405.5 МПа та швидкості υ = 0,60 м/с, в’язкість мастила повинна дорівнювати 
(Л[2], табл. 10.8)
Приймаємо мастило марки И-30A, камери підшипників заповнюємо пластичним мастилом марки ПВК.
Список використаної літератури
1. Матеріали директивних документів Верховної Ради та Кабінету Міністрів України, К.: Преса України
2. Чернявский С.А. Курсовое проектирование деталей машин. М.:Машиностроение, 1987 – 416с
3. Шейнблит А.Е. Курсовое проектирование деталей машин. М.: Высшая школа, 1991-432с
4. Общие требования к текстовым документам, К.: Госстандарт Укр., 1996