ВОДОЗАБОРНЫЕ СООРУЖЕНИЯ ИЗ ПОВЕРХНОСТНЫХ ИСТОЧНИКОВ 4 страница

где h₄— расстояние от низа сетки до днища сооружения, зависящее от типа и конструкции сетки, ориентировочно h₄=0,4...0,8 м; h₀ — вертикальный размер отверстия всасывающей трубы к насосам. Из двух рассчитанных отметок днища сооружения принимают меньшую

Отметка оси насоса (при его расположении «под заливом»)

ОН = В — h — е,

где В — отметка уровня воды в сеточном (или водоприемно-сеточном) отделении при нормальных условиях эксплуатации (при расходе воды Q_p в одной секции водозабора); h = 0,2..0,3 — высота слоя воды над верхом корпуса насоса, м; е — расстояние от оси насоса до его верхней части, определяемое по справочным данным.

Высоту слоя бетона hб над железобетонным днищем (рис. 2.24) определяют по формуле h_б=ОН—Дн — h — h_фн— h_ф, где h — расстояние от оси насоса до лапок (по справочным данным); h_фп= 0,2...0,25 м — высота фундаментной плиты (по справочным данным) или высота сварной рамы; h_ф = 0,15...0,2 м — высота фундамента.

Высота слоя бетона должна быть достаточной для устройства приямка (глубиной не менее 0,7 м) для сбора профильтровавшейся воды.

Расчет водоводов (самотечных, сифонных, всасывающих и напорных) выполняют применительно к нормальным и аварийным условиям. Скорости течения воды в водоводах при нормальных условиях рекомендуется принимать по табл. 2.5.

Скорость течения воды в напорных коммуникациях внутри насосной станции принимают до 1.5...3 м/с.

Принятый диаметр самотечных водоводов D, м, должен быть проверен на незаиляемость транспортируемыми по водоводу мелкими наносами в количестве ρ, кг/м , имеющими средневзвешенную гидравлическую крупность ω, м/с, по формуле (2.20) и на подвижность попадающих в водовод влекомых наносов крупностью d, м, по формуле (2 21):

где v - средняя скорость течения воды в водоводе, м/с; — динамическая скорость; С— коэффициент в формуле Шези; А = 7,5...10 — параметр.

Полностью исключить осаждение взвеси в самотечных водоводах, диаметр которых был подобран с учетом незаиляющих скоростей течения воды, как правило, не удается. Для удаления осадка из самотечных водоводов предусматривают их промыв.

Аналогичное решение приходится принимать и тогда, когда незаиляющая скорость оказывается значительно больше скорости, рекомендуемой в табл. 2 5. В этом случае в двухсекционном водозаборе большую часть года в эксплуатации находятся оба самотечных водовода, а в период половодья или паводка — один. Скорость течения воды в нем при этом увеличивается вдвое; тем самым удается обеспечить транспорт наносов по водоводам в береговые сооружения водозабора, откуда их удаляют специальным насосом или гидроэлеватором.

Промывную скорость течения воды можно определить по формуле (2.21), приняв А=10 (А=5 для скорости начала общего движения наносов и А=15 для скорости начала взвешивания наносов со дна).

Потери напора в водоводах (по длине) определяют по следующим формулам:

h = il; h = lOOOiL, h = sQ² = SolQ²,

где i — пьезометрический уклон, определяемый по Приложению 4; l и L — длина водовода (м и км соответственно); s₀ — удельное сопротивление; s — сопротивление; Q—расход воды. Потери напора на местные сопротивления

где ς — коэффициент местного сопротивления, принимаемый по Приложению 3 и по справочным данным, v — скорость течения воды за местным сопротивлением, м/с; g=9,8l м/с².

Диаметр труб коммуникаций для промыва самотечных водоводов и решеток водоприемника обратным током воды определяют расчетом. Например, при промыве одного (из двух) самотечных водоводов по второму водоводу надо будет пропустить расход Q„, который двумя насосами (рабочим и резервным)

будет подаваться в напорный коллектор. Из напорного коллектора расход 0,5Q„ будет подан на промыв, а оставшийся 0,5Q_B будет подан потребителю. Желательна подача на промыв большего (чем 0,5Q_B) расхода воды, но снижение подачи воды потребителю регламентируется (см. табл. 2.1) и подача на промыв увеличенных расходов воды за счет одновременного снижения подачи потребителю может быть допущена в исключительных случаях и лишь кратковременно, например на промыв сороудерживающих решеток. Поэтому желательно по второму водоводу забрать из источника расход воды 1,5Q_B (тремя насосами, предусмотрев для этого необходимые переключения); из этого расхода 0,7Q„ подать потребителю, a 0,8Q„ — на промыв.

Таким образом, насос, забирая воду из реки при некотором ее уровне, под этот же уровень будет подавать промывной расход, т. е. практически весь напор насоса должен быть равен сумме всех гидравлических сопротивлений по пути движения воды при промыве.

• Наивысшая допустимая отметка оси насоса может быть определена по формуле

где УВ_min — отметка минимального расчетного уровня воды в реке; H_доп^вак — допускаемая вакуумметрическая высота всасывания насоса; Σh_п —сумма потерь напора прн движении воды в сооружениях от водоприемных отверстий до насоса при аварийных условиях эксплуатации; v²/(2g)— скоростной напор во всасывающем патрубке насоса.

По этой формуле выполняют расчеты при расположении насосов выше минимальных уровней воды в водоисточнике, например для водозаборных сооружений, изображенных на рис. 2.3, а.

Расчет импульсного промыва сороудерживающих решеток затопленных водоприемников состоит в определении максимальной скорости течения воды в самотечном водоводе при промыве. По этой скорости можно косвенно судить об эффективности его применения (например, в сопоставлении с возможно достижимой скоростью течения прн промыве обратным током воды). Максимальную скорость течения воды в самотечном водоводе »т«х, м/с, при некоторых принятых значениях z₁, L, D и d (см. рис. 2.9) определяют по формуле

где z₁ и z₂ — полуамплитуды колебания уровня жидкости в вакуум-стояке, м; Т₁ — продолжительность первого полупериода колебания уровня жидкости в вакуум-стояке (см. рис. 2.9):

где F и ω — площади соответственно живого сечения вакуум-стояка и самотечного водовода.

Математическая зависимость z₂ от z₁ и гидравлических характеристик системы описывается уравнением

где θ — характеристика основного гидравлического сопротивления:

При этом гр находят по формуле

где λ — коэффициент гидравлического трения; L и D_с — длина и диаметр самотечного водовода, м; Σς — сумма коэффициентов местных сопротивлений при движении воды от водоисточника до вакуум-стояка включительно.

Дополнительное сопротивление в отверстии для впуска воздуха в вакуум-стояк выражается через основное гидравлическое сопротивление h_доп=η·h_осн. Тогда полное сопротивление составит

где т= 1 + η — величина, входящая в уравнение (2.25).

Характеристику дополнительного сопротивления η находят по формуле

где Dud — диаметр соответственно вакуум-стояка и клапана для впуска воздуха:

Уравнение (2.25) прямого решения не имеет. На рис. 2.25 приведены графики зависимости Z₂/θ = f(zi/θ;η).

Пример расчета импульсного промыва решеток затопленного водоприемника. Исходные данные, производительность двухсекционного водозабора Qв=0,7 м³/с, длина и диаметр самотечных водоводов L = 60 м, D_с=600 мм (см рис 2.9) Диаметр вакуум-стояка D = 600 мм, клапана для впуска воздуха d = 100 мм, начальная высота подъема уровня воды в вакуум-стояке Z₁ = 8 м

Расчет продолжительность первого полупериода колебания жидкости найдем по (224),

(F/ω=1 при F=ω)

По (2 27) найдем ψ = λL/D + Σς + 1 = 0,024 • 60/0,6 + 2,46 + 1 = 5,86.

Для определения Σς следует найти коэффициенты местных сопротивлений в решетке, в сужении и повороте потока воды в водоприемнике и в тройнике на повороте в береговом колодце Коэффициент ς для решетки найдем по формуле Киршмера. ς=KзКф(d/а)⁴³K_asinα= 1,5 • 2,34(0,01/0,06)"³ • 1 • 1=0,32, где Кз = 1,5 2,0 — коэффициент, учитывающий засорение решетки, Кф - коэффициент формы поперечного сечения стержней, для прямоугольных стержней Кф=2,34, d — толщина стержня, а — просвет между стержнями, Кд — коэффициент, учитывающий стеснение отверстия дополнительными стержнями, К₁ = (h + A)/h (h — высота водоприемного отверстия, А — суммарная высота поперечных стержней), при одном поперечном стержне К₁ ≈ 1, α угол наклона решетки к горизонту, sin 90° = 1,0

Коэффициент ς для решетки может быть определен по формуле ς = h2g/v²= 0,05-19,62/1,64²=0,36, где h = 0,05 м — потери напора в решетке (по эксплуатационным данным), V = 1,64 м/с — скорость течения воды в самотечном водоводе (при расходе воды в нем Q'_v = 0,49 м³/с)

Для сужения и поворота потока в водоприемнике ς=0,6 (ориентировочно) Для тройника на повороте ς=1,5. Тогда Σς = 0,36 + 0,6+ 1,5= 2,46.

Характеристику основного гидравлического сопротивления найдем по (2 26). θ=(L/ψ)(ω/F) = 60/5,86 • 1 = 10,2 и z,/θ = 8/10,2 = 0,78

Дополнительное сопротивление в отверстии для впуска воздуха найдем по (2 28) η=0,0004 (D/d)⁴ = 0,0004 (0,6/0,1 )⁴ = 0,52.

По графику на рис 2 25 найдем z₂/θ = 0,43 и z₂ = 0,43·10,2 = 4,39 м

Максимальную скорость течения воды в самотечном водоводе при импульсном промыве найдем по (2 23). V_max = 0,5π[(z₁ + z₂)/T₁](F/ω) = 0,5-3,14[(8 + 4,39)/ 9,3-1 = 2,1 м/с

Вывод по результатам расчета, при umax = 2,1 м/с расход воды в промываемой секции водоприемника составит почти 0,6 m^j/c. Такой расход воды ие всегда можно будет обеспечить практически при промыве обратным током воды (заметим, что 0,8Q_B=0,56 м³/с) Поэтому можно с уверенностью утверждать, что в рассматриваемом случае импульсный промыв окажется весьма эффективным способом промыва сороудерживающих решеток водоприемника

• Неразмывающую скорость течения воды, м/с, при проверке иеразмываемости дна и определении крупности камня для крепления определяют по формуле

vi = 4(d₀H)°-²⁵, (2.29)

где do — средневзвешенный диаметр отложений дна русла или каменного крепления, м; Н — глубина потока, м.

• Высоту наката волны, м, по откосу над уровнем спокойной воды определяют по формуле

где Кш — коэффициент шероховатости, зависящий от типа покрытия откоса, равный 0,9 — для бетонного покрытия и 0,5 — для наброски из массивов; т — коэффициент откоса, равный отношению заложения к высоте; для откосов земляного полотна с креплением бетонными плитами, мощением или наброской камня m = 2,25...3 и более; h_в; λ_в — высота и длина волны соответственно (пологость волны h_в; λ_в может быть принята равной 1 :8...1 : 10).

2.11. Берегоукрепление

Берегоукрепление в составе водозаборных сооружений предназначено для защиты береговых сооружений от подмыва течением и волнением воды, для закрепления и сохранения благоприятной формы и положения русла рек, обеспечивающих транзитное движение донных наносов, шуголедовых масс и сора, а также необходимую глубину воды в месте расположения водоприемника.

При размещении водозаборных сооружений на вогнутом берегу, сложенном из легко размываемых грунтов, крепление должно быть осуществлено на всем участке вогнутого берега выше водозаборных сооружений до места, где берег из вогнутого переходит в выпуклый, а вниз по течению — на участке, обеспечивающем защиту от существенных переформирований берега в пределах расположения водозаборных сооружений протяженностью 50... 100 м (не менее).

Крепление устойчивого берега осуществляют нередко на участке 50...100 м вверх и вниз от оси береговых сооружений, но с учетом места расположения сооружений на речной излучине. Прн этом предусматривают проведение наблюдений за состоянием берегоукрепления и размываемостью берега, в случае необходимости берегоукрепление восстанавливают или расширяют. Возможно возведение берегоукрепления в несколько очередей уже при эксплуатации по мере возникновения необходимости в нем. Разрушение берегоукрепления обычно начинается с верховой по течению реки стороны, в этом месте его следует врезать в берег достаточно глубокой шпорой. Часто устраивают шпору и с низовой стороны. Берегоукреплению придают плавные очертания в плане без выступов и резких переломов, особенно в месте сопряжения с неукрепленным участком берега.

Берегоукрепление бывает: подводное — ниже уровня воды в период строительства; надводное — выше уровня, осуществляемое насухо; за пределами воздействия водных масс водоисточника. Кроме того, различают основное крепление, подверженное воздействию ударов волн, льдин и ледового покрова при его деформации, и облегченное крепление, расположенное ниже основного и работающее в более легких условиях. Нижняя граница основного крепления должна быть ниже нижней кромки припая ледового покрова к покрытию и должна приниматься на глубине, равной двойной высоте волн 1%-ной обеспеченности при минимальном уровне воды в водоеме.

Крепление состоит из фильтровой подготовки, покрытия и упоров.

Фильтровая подготовка предназначена для защиты основания от выноса (суффозии) из него мелких частиц и устраивается из одного слоя разнозернистого песчано-гравийного грунта толщиной 30 см или по типу обратного фильтра из 2..3 слоев различных по крупности материалов.

Покрытия из каменной наброски выполняют из рваного камня плотных изверженных, осадочных и метаморфических морозоустойчивых пород Размер камня наброски определяют в зависимости от глубины и скорости течения потока, высоты и длины волн.

Покрытие из железобетонных плит рассчитывают на прочность и устойчивость и осуществляют с омоноличиванием уложенных на откосе сборных железобетонных плит в укрупненные карты (размером до 80 м вдоль уреза воды и до 20 м по откосу)

Плиты размером до 8×8 м следует укладывать по сплошной фильтровой подготовке, а больших размеров — на ленточных фильтрах шириной 0,6...1,0 м (по низу) под швами. Отдельные плиты в картах до омоноличивания соединяют между собой сваркой их арматуры. Деформационные швы между картами (с шарнирным соединением арматуры плит) заполняют асфальтобетоном. Допускается крепление из неомоноличенных плит с открытыми швами на сплошной фильтровой подготовке.

Упоры в основании покрытия выполняют из армобетонных массивов (сборных или монолитных). Размеры их назначают в зависимости от заложения и высоты откоса и коэффициента трения покрытия по грунту откоса с учетом взвешивания при волновом воздействии.

Откосы за пределами воздействия водных масс устраивают по типу облегченного крепления из слоя гравия или щебня толщиной 0,2 м или путем укладки дерна, травяных ковров, посевом трав по слою (0,3 м) растительной земли.

При берегоукреплении выше уровня воды в период строительства используют обычные способы строительства Крепление дна и берега под водой осуществляют либо отсыпкой камня с плавсредств, либо с помощью водолазов — бетонирование железобетонных плит или их укладка, выравнивание верхнего слоя каменной наброски и т. п. Тип подводного крепления и способ, производства работ выбирают с таким расчетом, чтобы свести к минимуму объем водолазных работ.

Глава 3

МАГИСТРАЛЬНЫЕ ВОДОПРОВОДНЫЕ СЕТИ И ВОДОВОДЫ

3.1. Трассировка водоводов и магистральных водопроводных сетей

Трассировка водоводов и магистральных водопроводных сетей является одним из важнейших и сложных этапов проектирования систем водоснабжения. Именно от того, каким образом выполнена трассировка, зависят надежность и экономичность работы всей системы водоснабжения.

Структура линейной части системы водоснабжения населенного пункта должна быть такой, чтобы отключение (аварийное или плановое) ремонтного участка сети или водоводов не приводило к снижению подачи воды объекту более чем на 30%, а для систем промышленного водоснабжения — по аварийному графику. Достигается это путем устройства двух (иногда более) водоводов с перемычками (или без них) и кольцеванием магистральной водопроводной сети.

Прокладка водоводов в одну нитку допускается при условии устройства аварийного запаса воды, обеспечивающего в течение времени ликвидации аварии на водоводах (табл. 3.1) расход воды на хозяйственно-питьевые нужды в размере 70 % расчетного среднечасового водопотребления, на противопожарные нужды в полном объеме и на производственные — по аварийному графику.

Тупиковые линии водопроводов допускается применять для подачи воды на хозяйственно-питьевые нужды при диаметре труб менее 100 мм, иа хозяйственно-противопожарные нужды при длине линий до 200 м, на производственные нужды при допустимости перерыва в водоснабжении на время ликвидации аварии.

При трассировке водоводов необходимо стремиться к их минимальной длине с учетом естественных и искусственных препятствий, обеспечения возможности подъезда и применения техники при строительстве и эксплуатации водоводов, к минимальному отчуждению земли и с учетом границ землепользования и севооборотов Подключение водоводов (двух и более) к магистральной водопроводной сети должно производиться к различным ремонтным участкам.

При трассировке магистральной водопроводной сети необходимо придерживаться следующих принципов:

- сеть должна достаточно равномерно располагаться на территории населенного пункта с учетом возможности экономичного (кратчайшего) и надежного (не менее чем от двух ремонтных участков) подключения к ней крупных потребителей воды (предприятий), а также присоединения напорно-регулирующих и запасных емкостей;

- участки сети прокладывают по улицам с обеспечением двустороннего подключения к ним линий распределительной сети ' Протяженность чисто транзитных участков магистралей (участков, проходящих через незастроенную и не подлежащую застройке территорию, а значит, и без попутных отборов воды) и участков с односторонним отбором (застройка только с одной стороны) должна быть минимальна;

- магистральные линии сети намечают вдоль основного направления движения воды по территории населенного пункта. Оптимальный уровень надежности сети (достаточно высокий уровень надежности при относительно небольших затратах) обеспечивается путем устройства двух и более магистралей с перемычками между ними, образующими замкнутые контуры (кольца), вытянутые вдоль основного направления движения воды по объекту и имеющие размеры по длинной стороне 600…1000 м, по короткой — 350...800 м.

При трассировке как водоводов, так и линий магистральной водопроводной сети необходимо также учитывать геологические условия прокладки трубопроводов (устойчивость грунтов, отсутствие скальных грунтов и плывунов, уровень грунтовых вод и т. д.). С целью предотвращения электрической коррозии металлических труб не следует прокладывать магистрали параллельно трамвайным путям в непосредственной близости (на одной улице). Пересечение автомобильных и железных дорог водоводами и участками магистральной сети должно осуществляться под прямым углом.

Устройство сопроводительных линий для присоединения попутных потребителей допускается при диаметре магистральных линий и водоводов 800 мм и более и транзитном расходе не менее 80 % суммарного расхода, для меньших расходов —
при обосновании.

При ширине проездов более 20 м допускается прокладка дублирующих линий, исключающих пересечение проездов вводами.

При ширине улиц в пределах красных линий 60 м и более

следует рассматривать также вариант прокладки сетей водопровода по обеим сторонам улиц.

На рис. 3.1, а показан пример наиболее часто применяемой схемы трассировки водоводов — вдоль автомобильных дорог. Такая схема позволяет без ограничений применять необходимую технику при строительстве и ремонте водоводов.

На том же рисунке представлена схема трассировки кольцевой магистральной водопроводной сети города с явно выраженными магистралями. При нормальной работе сети магистрали 3 служат как для обеспечения водой близлежащих потребителей, так и для транзита воды потребителям, расположенным дальше. Перемычки 4 при нормальной работе выполняют только первую функцию. При аварий магистральных участков сети перемычки участвуют и в транспортировке (переброске) транзитных расходов воды.

На рис. 3.1, б дан пример так называемой обезличенной схемы, в которой нет четкого различия между магистралями и перемычками. Все участки сети выполняют одинаковые функции как при нормальной работе, так и при аварии.

Отличительной особенностью перпендикулярной схемы (рис. 3.1, в) является наличие опорного кольца, к которому присоединяются магистрали 3, соединяемые между собой перемычками 4 и замыкающими участками 5.

К опорному кольцу радиальной схемы (рис. 3.1, г) присоединяются лучи-магистрали 3, которые вместе с перемычками 4 и замыкающими участками 5 образуют кольцевую сеть, применяемую при радиальной планировке населенного пункта.

На схемах рис. 3.1 показаны также рациональные распределения потоков воды X в характерных речениях I...IV сети, которые используются при определении диаметров участков сети

(см. § 3.3).

Узлами сети являются точки пересечения магистралей с перемычками (замыкающими участками). Желательно, чтобы в замкнутом контуре насчитывалось не менее трех и не более пяти-шести узлов.

На рис. 3.2 представлен пример трассировки магистральной водопроводной сети для конкретного населенного пункта. Как видно из рисунка, участки магистральной сети проложены по 90 улицам и достаточно равномерно расположены по территории объекта. Сеть состоит из четырех колец с явно выраженными магистралями 1-2-3-4, 1-9-5, 1-8-7-6, перемычками 3-9 и 7-9 и замыкающими участками 4-5 и 5-6. Кольца вытянуты в направлении основного движения воды по территории города, размеры длинных сторон которых находятся в пределах 680 .830 м, коротких — 370...600 м. Подавляющая часть участков сети обеспечивает двусторонний отбор воды, лишь часть участка 5-9 является чисто транзитной, а часть участка 7-8 — с односторонним отбором воды (это обстоятельство должно быть учтено при определении удельных и узловых отборов). Водонапорная башня предусмотрена на самой высокой точке территории города (отметка 113,2 м), расположена она в конце сети (система с контррезервуаром) и подключена к узлу 4.

Подача воды в сеть осуществляется по двум водоводам, проложенным кратчайшим путем (/ = 3000 м) от НС-2 до сети (узел /).

3.2. Расчетная схема отбора воды из сети

Для расчета магистральной водопроводной сети необходимо перейти от реальной схемы отбора воды к расчетной.

На рис. 3.3, а показана последовательность такого перехода. Реальный участок АВ имеет фиксированные точки отборов воды 1, 2, 7 с различными значениями расходов q\, q₂, qi. Однако на стадии проектирования магистральной водопроводной сети такая информация для каждого участка отсутствует. В связи с этим делают первое допущение — считают, что отбор воды из участков сети осуществляется равномерно по длине. Количество отбираемой воды, приходящееся на единицу длины участка, называется удельным отбором q_УД, л/с на 1 м, и определяется по формуле

где Q - общий расход воды городом в расчетный час, л/с; Qcocp — сумма сосредоточенных отборов воды (расходы воды промышленными предприятиями и на тушение пожаров); Σl — суммарная длина участков сети, через которые осуществляется отбор воды

В сумму длин не включают участки сети (или их часть), проходящие по незастроенной территории, из которых ие отбиоа-ется вода. Не входит также в сумму половина длин участков с односторонним отбором воды (застройка с одной стороны).

Удельные отборы определяют дифференцированно по районам города в зависимости от плотности населения (этажности застройки) и степени санитарно-технического благоустройства зданий.

Зная удельный отбор q_уд, л/с на 1 м (для всего города или по районам), можно определить путевые отборы воды q_п, л/с, из каждого участка сети:

где l_i_-_k — длина участка i — k, м.

Для окончательного перехода к расчетной схеме делают второе допущение—предполагают, что отбор воды осуществляется из узлов сети. При этом распределение общего путевого отбора воды из участка между узлами должно быть таким, чтобы потери напора оставались такими же, как и при путевом отборе. В зависимости от величины транзитного расхода, проходящего через рассматриваемый участок, распределение отборов меняется от 0,5 до 0,58. В инженерной практике это значение принимают равным 0,5. В этом случае второе допущение (рис. 3.3, а) может быть уточнено — предполагается, что отбор воды, соответствующий половине участка, примыкающего к узлу А, фиктивно отбирается из узла А, а вторая половина — из узла В.

Для узла кольцевой сети (рис. 3 3, б), к которому примыкают два (и более) участка, фиктивный узловой отбор q_уз, л/с, равен полусумме путевых отборов q_п, л/с, всех участков, примыкающих к данному узлу:

На рис. 3.3, в показана расчетная схема магистральной водопроводной сети с узловыми отборами Q₁, Q₂,…, Q₉, а также сосредоточенными отборами Qc и Q'c'. Сосредоточенные отборы воды промышленными предприятиями, как правило, привязываются к ближайшему узлу сети (Qc') или фиксируются в фактической точке отбора (Qc). Расчетные противопожарные отборы воды (Q’, Q") принимают в самых неблагоприятных с точки зрения подачи воды узлах сети — самых удаленных по пути движения воды или самых высоких (имеющих максимальную геодезическую отметку поверхности земли).

Расчетная схема отбора воды из сети идеализирует реальную картину ее работы. В частности, считается, что фиктивные узловые отборы не зависят от давления в сети, т. е. являются фиксированными. Такое допущение базируется на том, что отбор воды из сети потребителями осуществляется, как правило, через водоразборную арматуру, а степень открытия ее фиксирует требуемый отбор воды независимо от давления в сети (в предположении, что максимальная степень открытия арматуры обеспечивает величину требуемого отбора воды). Однако в сети есть точки, в которых отбор воды осуществляется не через водоразборную арматуру. В этом случае отбор является нерегулируемым, а значит, и нефиксированным. Такими отборами являются наполнение различных резервуаров, в том числе и водонапорной башни, подкачивающие насосные станции (установки) и др. В приближенных инженерных расчетах и эти отборы можно принимать фиксированными. Для более детального и точного анализа работы сети необходимо учитывать напорно-расходные характеристики нефиксированных отборов.

Ниже приводится пример перехода от реальной к расчетной схеме отбора воды'₀из магистральной сети города, изображенного на рис. 3.2, объемы и режимы водопотребления которого представлены в табл. 1.10 и 1.11.