Лекция 19 Особенности современных систем отопления 8 страница

Для вертикальных однотрубных и бифилярных насосных систем (а также для любого вида систем отопления с естественной циркуляцией воды) этот период относят к температуре наружного воздуха tн·р, расчетной для отопления зданий в данной местности. При этой температуре естественное циркуляционное давление в системах достигает своего максимального значения (Б=1). Тогда формула (9.20)для определения расчетного циркуляционного давления в системах отопленияпервой группы принимает вид

∆Рр=∆Рн+∆Ре (9.21)

Для горизонтальных однотрубных и бифилярных, двухтрубных насосных систем отопления расчетный гидравлический режим относят к периоду наиболее длительного стояния одной и той же температуры наружного воздуха (см. рис. 1). Длявторой группы насосных систем отопления в формуле (9.20) принимают Б=0,4, и тогда

∆Рр=∆Рн+0,4∆Ре (9.22)

Поясним физический смысл выбора значений коэффициента Б в формуле (9.20). Выбор разных периодов отопи­тельного сезона для гидравлического расчета двух различных групп систем водяного отопления делают с целью сохранить возможно дольше необходимую теплоотдачу отопительных приборов. Это одно из мероприятий, способствующих эффективности отопления здания.

Эффективность отопления здания связана с поддержанием заданной температуры помещений в течение требуемого периода времени при нормальных условиях эксплуатации. Заданная температура помещений может быть обеспечена только при строгом соответствии теплоотдачи отопительных приборов расчетным предположениям в течение всего отопительного сезона. Следовательно, эффективность отопления обусловливается прежде всегонадежностью системы отопления.

Надежная система отопления, как уже известно, должна быть безотказной и ремонтопригодной. Кроме того, надежная система должна обладать тепловой устойчивостью.

Под тепловой устойчивостью системы, структура которой не нарушается (не проводятся отключения частей, изменения площади приборов и т. п.), понимается ее свойство пропорционально изменять теплоотдачу всех отопительных приборов при изменении температуры и расхода теплоносителя в течение отопительного сезона.

Большей тепловой устойчивостью отличаются системы первой группы — вертикальные однотрубные и бифилярные. Однако, чтобы обеспечить достаточно устойчивую работу их, при эксплуатации этих систем нужно уменьшать расход циркулирующей воды одновременно с понижением ее температуры. Так, в теплый период отопительного сезона расход воды в стояках следует уменьшать приблизительно до 60% расчетного (рис. 9.8). Для такого изменения параметров теплоносителя необходимо проведение автоматического качественно-количественного регулирования в течение всего отопительного сезона.

В большинстве случаев автоматического количественного регулирования еще не предусматривают, и роль естественного регулятора расхода воды предоставляют выполнять естественному циркуляционному давлению. Его значения уменьшаются по мере уменьшения разности температуры горячей и охлажденной воды (на рис. 9.8), например, от 25° при

tн=—30° до 6,5 °С при tн=10 °С). При этом сокращается расход воды во всех отопительных приборах каждого стояка. Этим объясняется то, что при определении расчетного циркуляцион­ного давления в вертикальных однотрубных и бифилярных насосных системах отопления [формула (9.21)] к насосному давлению полностью прибавляется максимальное значение естественного циркуляционного давления.

Рис. 9.8 График изменения температуры tг, tо и расхода воды Gc в вертикальной однотрубной системе отопления в течение отопительного сезона (расчетные tг= =95 °С и tо=70°С соответствуют tн.р.—ЗО °С)

Это положение можно пояснить pиc. 9.9, где показаны характеристика циркуляционного насоса и отрезок суммарной характеристики двух «насосов» (механического и естественного), вызывающих циркуляцию воды в системе. В рабочей точке А пересечения суммарной характеристики с характеристикой системы отопления под совместным влиянием давления двух «насосов» (∆Рн+∆Ре) обеспечивается расчетный расход воды в системе Gc (при расчетной для отопления температуре наружного воздуха). По мере повышения температуры наружного воздуха естественное циркуляционное давление уменьшается (вследствие уменьшения ∆t, см. рис. 9.8), сокращается и расход воды в системе (точка А на рис. 9.9 стремится к точке Б). В рабочей точке Б расход воды минимален и равен Gн (есте­ственное давление равно нулю). Используя в качестве «регулятора» изменение естественного циркуляционного давления, можно лишь приблизиться (в среднем наполовину) к надлежащему количественному регулированию вертикальных однотрубных систем отопления, и оптимальный гидравлический режим в них достижим только при автоматическом регулировании

 

Рис. 9.9. Характеристики — насоса (рабочая точка Б) и суммарная (рабочая точка А с учетом естественного циркуляционного давления ∆Ре) применительно к вертикальной однотрубной системе отоплении (расход воды изменяется от Gн до Gс)

Меньшая тепловая устойчивость присуща горизонталь­ным однотрубным и бифилярным, особенно вертикальным двухтрубным системам отопления. В циркуляционных кольцах этих систем в результате изменения различного по величине естественного циркуляционного давления заметно нарушается расчетный гидравлический режим отопитель­ных приборов. Вода, подаваемая циркуляционным насосом в стояки, перераспределяется между ветвями и приборами: в холодный период отопительного сезона (tн<tср.о.с) значительно увеличивается расход воды в верхней части систем при сокращении расхода в нижней части; в теплый период (tн>tср.о.с) возрастает расход воды в нижней части за счет верхней. Таким образом, в этих системах неизбежно возникает вертикальное гидравлическое и, как следствие тепловое разрегулирование — нарушение тепловой устойчивости.

Выбор расчетного циркуляционного давления по формуле (9.22) создает условия для длительного действия отопительных приборов горизонтальных однотрубных и бифилярных, вертикальных двухтрубных насосных систем в расчетном гидравлическом режиме с сохранением тепловой устойчивости. Такой подход к выбору ∆Рр способствует также уменьшению вертикального теплового разрегулирования при низкой и высокой температуре наружного воз­духа и сокращению продолжительности этих периодов в процессе эксплуатации систем отопления.

ЛЕКЦИЯ 10

10.1. Основные положения гидравлического расчета системы водяного отопления

Система водяного отопления представляет собой разветвленную закольцованную сеть труб и приборов, заполненных водой. Вода в течение отопительного сезона находится в постоянном кругообороте. По трубам (теплопроводам) нагретая вода распределяется по приборам, охлажденная в приборах вода собирается воедино, нагревается в теплообменнике и вновь направляется к приборам. Теплопроводы предназначены для доставки и передачи в каждое помещение обогреваемого здания необходимого количества тепловой энергии. Так как теплопередача происходит при охлаждении определенного количества воды, требуется выполнить гидравлический расчет системы.

Гидравлический расчет проводится по законам гидравлики. Расчет основан на следующемпринципе: при установившемся движении воды действующая в системе разность давления (насосного и естественного) полностью расходуется на преодоление сопротивления движению.

Правильный гидравлический расчет предопределяет работоспособность системы отопления. Точный расчет системы связан с решением большого числа нелинейных уравнений. Решение затрудняется при выполнении требований СНиП применять трубы по имеющемуся сортаменту. В этих условиях гидравлический расчет заключается в подборе по сортаменту площади поперечного сечения (диаметра) труб, достаточной для подачи нужного количества воды в приборы системы. Потери давления при перемещении требуемого количества воды по трубам принятого диаметра определя­ют гидравлическое сопротивление системы.

Гидравлическое сопротивление системы, как установлено, должно соответствовать действующей разности давления, а в расчетных условиях циркуляции воды — расчетному циркуляционному давлению.

Гидравлический расчет выполняют по пространственной схеме системы отопления, вычерчиваемой обычно в аксонометрической проекции. На схеме системы выявляют циркуляционные кольца, делят их на участки и наносят тепловые нагрузки. В циркуляционное кольцо могут быть включены один (двухтрубная система) или несколько (однотрубная система) отопительных приборов и всегда теплогенератор, а также побудитель циркуляции теплоносителя в насосной системе отопления.

Участком называют трубу постоянного диаметра с одним и тем же расходом теплоносителя. Последовательно соединенные участки, образующие замкнутый контур циркуляции воды через теплогенератор, составляютциркуляционное кольцо системы.

Тепловая нагрузка прибора (точнее прибора с прилегающим этажестояком) принимается равной расчетным тепло-поюрям помещений Qп (за вычетом теплопоступлений, если

они имеются).

Тепловая нагрузка участка Qуч составляется из тепло­вых нагрузок приборов, обслуживаемых протекающей по участку водой:

Qуч=∑Qп (10.1)

Для участка подающего теплопровода тепловая нагрузка выражает запас теплоты в протекающей горячей воде, предназначенной для последующей (на дальнейшем пути воды) теплопередачи в помещения; для участка обратного теплопровода — потери теплоты протекающей охлажденной водой при теплопередаче в помещения (на предшествующем пути воды). Тепловая нагрузка участка предназначена для определения расхода воды на участке в процессе гидравлического расчета.

Расход воды на участке Gуч при расчетной разности температуры воды в системе tг-tо с учетом дополнительной теплоподачи в помещения

(10.2)

где Qуч — тепловая нагрузка участка, найденная по формуле β1 и β2 — поправочные коэффициенты, учитывающие дополнительную теплоотдачу в помещения; с — удельная массовая теплоемкость воды, равная 4,187 кДж/(кг·К).

Для получения расхода воды на участке в кг/ч тепловую нагрузку в Вт следует выразить в кДж/ч, т. е. умножить на 3600 : 1000=3,6.

Тепловая нагрузка системы отопления в целом равна сумме тепловых нагрузок всех приборов (теплопотерь помещений). По общей теплопотребности для отопления здания определяютрасход воды в системе

(10.3)

[пояснения — см. формулу 10.2)]

Гидравлический расчет связан с тепловым расчетом отопительных приборов и труб. Требуется многократное повторение расчетов для выявления действительных расхода и температуры воды, необходимой площади приборов. Для этого используют ЭВМ. При расчете вручную сначала выполняют гидравлический расчет системы, принимая средние значения коэффициента местного сопротивления (КМС) приборов, затем — тепловой расчет труб и приборов.

Если в системе применяют конвекторы, в конструкцию которых входят трубы Dy=15 и 20мм, то для более точного расчета предварительно определяют длину этих труб, а после гидравлического расчета с учетом потерь давления в трубах приборов, уточнив расход и температуру воды, вносят поправки в размеры приборов.

При гидравлическом расчете потери давления на каждом участке ∆Pуч Па, циркуляционных колец системы отопления определяют по формуле Дарси — Вейсбаха, известной из курса гидравлики

(10.4)

По формуле (10.4) находят падение гидростатического давления в потоке воды вследствиелинейной потери (первое слагаемое) при трении о стенки трубы иместных сопротивлении (второе слагаемое) из-за деформации потока в фасонных частях, арматуре и приборах.

В формуле (10.4) λ — коэффициент гидравлического трения, определяющий в долях гидродинамического давления (pw2/2,Па) линейную потерю гидростатического давления на длине трубы, равной ее внутреннему диаметру dв, м; lуч — длина участка, м; ∑ξуч—сумма КМС на участке, выражающая местные потери гидростатического давления в долях гидродинамического давления (значения КМС приведены в справочной литературе); р и w — соответственно средняя плотность, кг/м3, и скорость движения, м/с, воды на участке.

Коэффициент гидравлического трения λ зависит от режима движения жидкости (ламинарного или турбулентно­го) в трубах и приборах систем отопления.

При ламинарном движении воды коэффициент гидравлического трения по формуле Пуазейля с поправкой на шероховатость труб (действительная в диапазоне изменения числа Рейнольдса от 300 до 7000)

(10.6)

где Re — число Рейнольдса (Re=wd/v); kэ — эквивалентная шероховатость внутренней поверхности труб (в системах водяного отопления принимают kэ=0,2 мм).

При турбулентном движении воды в трубах (во всей области турбулентного режима от гидравлически гладких до вполне шероховатых труб) наиболее часто (с учетом зарубежной практики) используют формулу Колбрука (в оте­чественной практике применяют также формулу А. Д. Альтшуля):

(10.6)

Турбулентное движение воды наблюдается в современ­ных насосных системах (особенно однотрубных) многоэтажных зданий.

Ламинарное движение встречается в чугунных отопительных приборах и в трубах систем с естественной циркуляцией воды малоэтажных зданий.

Коэффициент гидравлического трения дополнительно возрастает при малой скорости движения в связи со значительным охлаждением воды в трубах.

Коэффициент местного сопротивления (КМС) ξ, зависит в основном от геометрической формы препятствий движению (арматура, приборы, воздухосборники, грязевики, коллекторы и т. п.), изменения направления движения и расхода воды (в тройниках, крестовинах, отводах, скобах, утках, калачах и других фасонных частях).

Значения КМС, как правило, определяют опытным путем и при гидравлических расчетах насосных систем отопления усредняю! (хотя известно, что t, увеличивается под влиянием вязкости при малой скорости движения воды). Для тройников и крестовин находят по отдельности значения КМС для прямых проходов и ответвлений, отнесенные к гидродинамическому давлению в потоках до их слияния или после деления в этих фасонных частях, т. е. к участкам с меньшим расходом воды. Например, КМС равностороннего тройника при делении потока воды пополам составляют: на проходе 2,2, на ответвлении 5,4; при слиянии равных потоков соответственно 2,2 и 2,0 (число два означает, что потеря гидростатического давления при слиянии бокового потока с прямым равна двум единицам гидродинамического давления причем гидродинамическое давление подсчитано по значению скорости движения воды в боковом ответвлении).

10.2 Способы гидравлического расчета системы водяного отопления

Гидравлический расчет системы водяного отопления выполняют различными способами. Рассмотрим наиболее распространенные способы.

Первый способ гидравлического расчета —по удельной линейной потере давления, когда подбирают диаметр труб при равных (применяют также термин постоянных) перепадах температуры воды во всех стояках и ветвях ∆tст таких же как расчетный перепад температуры воды во всей системе ∆tс

∆tст=∆tс (10.7)

причем ∆tс=tг-tо.

Предварительно вычисляют расход воды на каждом участке по формуле (10.2). Потери давления на трение и местные сопротивления на участке определяют раздельно по преобразованной формуле (10.4)

(10.8)

где — удельная потеря давления на трение на длине 1м, Па/м;

потери давления на местные сопротивления Па.

Потери давления в циркуляционном кольце системы:

при последовательном соединении N участков

 

(10.9)

т. е. равны сумме потерь давления на участках, составляющих кольцо;

при параллельном соединении двух участков, стояков или ветвей

 

∆Рi=∆Pj (10.10)

т. е. потери давления на параллельно соединенных участках, стояках или ветвях равны.

Второй способ гидравлического расчета —по характеристикам сопротивления и проводимостям, когда устанавливают распределение потоков воды в циркуляционных кольцах системы и получают неравные (употребляют также термины — переменные, скользящие) перепады температуры воды в стояках и ветвях

 

∆tcт<>∆tc (10.11)

При этом допускают отклонение ∆tcт от ∆tc на ±7 °С (при tг до 115 °С) и ограничивают минимальную температуру воды, уходящей из стояков и ветвей в расчетных условиях, 60 °С. Предварительно выбирают диаметр труб на каждом участке с учетом допустимой скорости движения воды и конструктивных соображений.

Потери давления на трение и местные сопротивления на участке определяют совместно по преобразованной формуле (10.4)

(10.12)

где wуч=40уч/(3600рπd2) —скорость движения воды, м/с; Gyч — расход воды на рассчитываемом участке, кг/ч; Ауч—удельное гидродинамическое давление на участке. Па/ (кг/ч)2, возникающее при расходе воды 1 кг/ч; вычисляется по формуле (после подстановки значения л и преобразования)

Ауч=6,25/(108рd4'В) (10.13)

Sуч — характеристика гидравлического сопротивления участка, Па/(кг/ч)3, выражающая потери давления на участке при единич­ном расходе воды (1 кг/ч); определяется по формуле [см. формулу (10.12)]

(10.14)

Потери давления на участке могут быть найдены помимо формулы (8.12), т. е. по зависимости ∆Руч=SyчG2уч еще и исходя из проводимости участка

(10.15)

где Óуц — проводимость участка, кг/(ч-Па0.5), показывающая расход воды при единичной потере давления на участке (1 Па).

Проводимость связана с характеристикой сопротивле­ния зависимостью

(10.16)

Характеристика сопротивления может быть получена как для отдельного участка, так и для нескольких участков, соединенных между собой последовательно или параллельно. Общая характеристика гидравлического сопротивления последовательно соединенных N участков (при одинаковых расходах теплоносителя на всех участках)

Soбщ=∑Si (10.17)

т. е. равна сумме характеристик сопротивления участков. Общая характеристика гидравлического сопротивле­ния параллельно соединенных двух участков (характери­стика сопротивления так называемого узла)

(10.18)

т. е. характеристика сопротивления узла параллельных участков равняется обратной величине квадрата суммы проводимостей участков, его составляющих (при условии равенства естественных циркуляционных давлений, действующих в кольцах, включающих параллельно соединен­ные участки)

В данном случае проводимости участков — Ó1 и Ó2. При включении в узел третьего параллельного участка с характеристикой сопротивления S3 (проводимостью Óа) в формулу (10.l8) вводится третье слагаемое в скобки знаменателя — (или Óа).

Характеристики сопротивления узлов, соединенных последовательно с участками, суммируют с характеристиками сопротивления этих участков по формуле (10.17). Следовательно, характеристика сопротивления однотрубного стоя­ка, состоящего из последовательно соединенных приборных узлов и участков

Sст=∑Sуч+∑Sуз (10.19)

В сложные узлы могут объединяться параллельно соединенные и стояки и ветви системы для получения S,; — характеристики сопротивления системы. Тогда погери давления в системе ∆Рс при известном расходе воды Gc могут быть найдены по формуле, аналогичной формуле (8.12):

∆Рс=ScG2c(10.20)

Гидравлический расчет по первому способу раскрывает физическую картину распределения сопротивлений в системе, но выполняется с невязками потерь давления в смежных циркуляционных кольцах. Вследствие этого на практике после окончания монтажных работ требуется проводить пусконаладочное регулирование системы во избежание нарушения расчетного распределения воды по приборам.

Гидравлический расчет по второму способу применяют при повышенной скорости движения воды в системе, когда возможно использование постоянных значений коэффициентов λ и ξ. В результате расчета определяются действительные значения расхода и температуры воды в ветвях, стояках и приборах системы отопления. Его использование для расчета систем с естественной циркуляцией преуменьшает потери давления и тем более, чем ниже скорость движения воды.

Известны также способы гидравлического расчета систем отопления по приведенным длинам и по динамическим давлениям, основанные также на формуле (10.4).

Приведенные длины участков включают дополнитель­ные длины труб, эквивалентные по потерям давления потерям на участках в местных сопротивлениях (lпр=lуч+lэкв)-Способ приведенных длин применяется при гидравлических расчетах систем парового отопления высокого давления и наружных теплопроводов.

При гидравлическом расчете по динамическим давлениям (Pдин=pw2/2), наоборот, к КМС участков прибавляют дополнительные КМС, эквивалентные по потерям давления линейным потерям на участках (∑ξпр=∑ξyч+∑ξэкв). Способ динамических давлении целесообразно применять для расчета систем водяного отопления с короткими участ­ками и многочисленными местными сопротивлениями.

 

 

ЛЕКЦИЯ 11

11.1. ВИДЫ И ХАРАКТЕРИСТИКИ НАГРЕВАТЕЛЬНЫХ ПРИБОРОВ

Отопительные приборы являются основными элементами системы отопления и должны отвечать определенным теплотехническим, санитарно-гигиеническим, технико-экономическим, архитектурно-строительным и монтажным требованиям.

Теплотехнические требования заключаются в основном в том, что отопительные приборы должны хорошо передавать теплоту от теплоносителя отапливаемым помещениям, т.е. чтобы коэффициент теплопередачи их был как можно выше. Для современных конструкций отопительных приборов он находится в пределах 4.5-17 Вт/(м2К)

Санитарно-гигиенические требования, предъявляемые к отопительным приборам, заключаются в том, чтобы конструкция и виды их поверхности не приводили к скоплению пыли и позволяли ее легко удалять.

Технико-экономические требования следующие: минимальная заводская стоимость; минимальный расход металла; соответствие конструкции прибора требованиям технологии их массового производства; секционность, позволяющая компоновать прибор с требуемой площадью поверхности нагрева прибора.

Критерием для теплотехнической и технико-экономической оценки металлических отопительных приборов служит тепловое напряжение металла прибора М,Вт/(кгК), что представляет отношение величины теплового потока прибора при среднем температурном напоре в I°С, отнесенной к массе металла прибора:

(11.1)

где Qпр – количество теплоты, отдаваемое прибором, Вт;

G - масса прибора, кг;

 

tвх и tвых - температура теплоносителя на входе и на выходе из отопительного прибора;

tв - температура воздуха в помещении,

Современные приборы работают с тепловым напряжением металла 0.19-1,6 Вт/(кгК)

Архитектурно-строительные требования включают сокращение площади, занимаемой отопительными приборами, и обеспечение их приятного внешнего вида. Для выполнения этих требований отопительные приборы должны быть компактны, с легкодоступной для осмотра и очистки от пыли поверхностью, должны соответствовать интерьеру помещений.

Монтажные требования отражают прежде всего необходимость повышения производительности труда при изготовлении и монтаже отопительных приборов. Конструкция их должна благоприятствовать автоматизации процесса производства и быть удобной в монтаже. Приборы должны быть прочными, удобными для транспортирования и монтажа, а их стенки - паро- и водонепроницаемыми, температуроустойчивыми.

Большое многообразие видов и типов отопительных приборов объяс­няется тем, что всем рассмотренным требованиям удовлетворить одновременно невозможно.

Отопительные приборы, применяемые в системах центрального отопления, подразделяются:

- по преобладающему способу теплоотдачи - на радиационные (подвесные панели), конвективно-радиационные (приборы с гладкой внешней поверхностью) и конвективные (конвекторы с ребристой поверхностью и ребристые трубы);

- по виду материала - на приборы металлические, малометаллические и неметаллические;

- по характеру внешней поверхности - на гладкие и ребристые.

Радиаторы чугунные и стальные штампованные. Промышленность выпускает секционные и блочные чугунные радиаторы. Секционные радиаторы собирают из отдельных секций, блочные - из блоков в две-четыре секции. Отдельные блоки или секции соединяют между собой посредством ниппелей из ковкого чугуна, имеющих наружную левую и правую резьбу и внутри два выступа для ключа. Ниппели одновременно ввертывают вверху и внизу в две секции иди в два блока. Для уплотнения стыков между секциями радиатора ставят прокладку: при водяном отоплении (TI до 100 С) из прокладочного картона, смоченного в воде и проваренного в натуральной олифе, а при паре или перегретой воде - из паронита, смоченного в горячей воде.

Допускается прокладка из термостойкой резины и из других термостойких материалов, обеспечивающих герметичность соединении.

Наиболее распространены радиаторы чугунные МО-140, МС-90, М-90(ГОСТ 8690-75*) с двумя колонками по глубине. Монтажная высота -расстояние между центрами ниппельных отверстий радиаторов - составляет h=500 мм, полная высота Н = 582-588мм, строительная глубина - в=140 мм и строительная длина секций -l=98-108мм.

Радиаторы MC-I40 и МC-90 рассчитаны на избыточное давление теплоносителя до 0.9 МПа, что расширяет область их применения, а все остальные чугунные радиаторы - до 0.6 МПа.

По монтажной высоте радиаторы подразделяют на высокие - 1000мм, средние – 500мм, низкие - 300мм. Наиболее широко применяют средние радиаторы. Каждый радиатор имеет четыре чугунных пробки, ввернутые в ниппельные отверстия крайних секций; две из них сквозные, с внутренней резьбой 15-20мм - служат для присоединения приборов к теплопроводу.

11.1 Основные типы чугунных радиаторов

Производство чугунных радиаторов требует большого расхода металла, они трудоемки в изготовлении и монтаже. Производство радиаторов приводит к загрязнению окружающей среды. Поэтому, несмотря на такие важные

11.1 Основные типы чугунных радиаторов

 

Производство чугунных радиаторов требует большого расхода металла, они трудоемки в изготовлении и монтаже. Производство радиаторов приводит к загрязнению окружающей среды. Поэтому, несмотря на такие важные достоинства радиаторов, как коррозионная стойкость, отлаженность технологии изготовления, простота изменения мощности прибора пyтeм изменения количества секций их производство должно сокращаться за счет увеличения выпусков приборов из стали, алюминия и его сплавов.

Изготавливают однорядные и двухрядные стальные панельные радиаторы: штампованные колончатые типа PCВI и штампованные зммеевиковые типа РСГ2.

Однорядный стальной штампованный радиатор типа РСВ-1 (рис. 11.2а) состоит из двух штампованных стальных листов толщиной 1.4-1.5мм, соединенных между собой контактной сваркой и образующих ряд параллельных вертикальных каналов, объединенных сверху и снизу горизонтальными коллекторами. Панель стального радиатора типа РСГ2 (рис. 11.2,б), как и радиатор PCB-I состоит из двух стальных листов

Рис. 11.2 Стальные штампованные радиаторы

а — радиатор РСВ1 2однорядный концевой, б — радиатор РСГ2 четырсхходовой однорядный

Рис. 11.3 Ребристая труба толщиной 1,4-1.5 мм, соединенных между собой контактной сваркой и образующих ряд горизонтальных каналов для прохода теплоносителя.

Стальные радиаторы по сравнению с литыми чугунными имеют примерно вдвое меньшую массу, на 25-30% дешевле, на транспортировании и монтаж требуются меньше затрат. Благодаря малой строительной глубине их удобно устанавливать открыто под окнами у стены. Область применения стальных радиаторов-панелей ограничена системами отопления, использующими отработанную теплофикационную воду, корродирующее действие которой незначительно.

Ребристые трубы изготавливают чугунными длиной 0.5; 0.75; 1.5;2.0м с круглыми ребрами и поверхностью нагрева I; 1.5; 2; 3; и 4м2 (рис. 11.3). На концах трубы предусмотрены фланцы для присоединения их к фланцам теплопровода системы отопления.

Оребренность прибора увеличивает теплоотдающую поверхность, но затрудняет очистку его от пыли и понижает коэффициент теплопередачи. Ребристые трубы устанавливают в производственных, коммунально-бытовых и ряде других помещений с кратковременным пребыванием людей.

Конвекторы. В последние годы стали широко применяться конвекторы - отопительные приборы, передающие теп/юту в основном конвективным путем. Конвектор "Аккорд" (рис.11.4) предназначен для систем отопления жилых, общественных и производственных зданий с температурой теплоносителя до 105 °С и давления до I МПа.