E) состав дистиллята равен составу азеотропа
1407) При перегонке металлического расплава, по составу соответствующего азеотропу. кубовый остаток обогащён:
E) состав дистиллята равен составу азеотропа
1408) При перегонке металлического расплава, по составу соответствующего азеотропу. кубовый остаток обеднён:
E) состав дистиллята равен составу азеотропа
1409) При перегонке металлического расплава, по составу соответствующего азеотропу. дистиллят обеднён:
C) состав дистиллята равен составу азеотропа
1410) При изотермической перегонке расплава Zn-Cd cоставы равновесных фаз по кадмию: в жидкой – 18 %, в паре - 37% по массе, что соответствует составу перегоняемого расплава (по кадмию, % по массе):
E) 24,0
1411) При перегонке расплава KCl – LiCl cоставы равновесных фаз по хлориду лития в жидкой фазе -23%, в паре - 38% по массе. Таким образом, при перегонке расплава, содержащего 12% LiCl, состав паровой фазы составит (% по массе LiCl):
C) 12,0
1412) При перегонке расплава KCl – LiCl cоставы равновесных фаз по хлориду лития в жидкой фазе - 12%, в паре - 16% по массе. Таким образом, при перегонке расплава, содержащего 25% LiCl, состав жидкой фазы составит (% по массе LiCl):
D) 25,0
1413) При изотермической перегонке расплава Zn-Cd составы равновесных фаз по кадмию: в жидкой - 23%, в паре - 39% по массе; состав жидкой фазы (по кадмию, % по массе) при перегонке расплава, содержащего 18 % Cd при той же температуре:
D) жидкая фаза отсутствует
1414) При изотермической перегонке расплава Zn-Cd cоставы равновесных фаз по кадмию: в жидкой - 45%, в паре - 51% по массе; состав жидкой фазы (по кадмию, % по массе) при перегонке расплава, содержащего 55 % Cd при той же температуре:
D) жидкая фаза отсутствует E) 55,0(то что отмечено я считаю правильным, но в ответах стоит буква Е)
1415) При изотермической перегонке расплава Zn-Cd cоставы равновесных фаз по кадмию: в жидкой - 45%, в паре - 51% по массе; состав паровой фазы (по кадмию, % по массе) при перегонке расплава, содержащего 55 % Cd при той же температуре:
D) паровая фаза отсутствует E) 55,0(то что отмечено я считаю правильным, но в ответах стоит буква D)
1416) При изотермической перегонке расплава Zn-Cd cоставы равновесных фаз по кадмию: в жидкой - 23%, в паре - 39% по массе; состав паровой фазы (по кадмию, % по массе) при перегонке расплава, содержащего 14 % Cd при той же температуре:
C) 14,0 D) паровая фаза отсутствует(то что отмечено я считаю правильным, но в ответах стоит буква С)
1417) При изотермической перегонке расплава Zn-Cd cоставы равновесных фаз по кадмию: в жидкой - 25%, в паре - 31% по массе; состав жидкой фазы (по кадмию, % по массе) при перегонке расплава, содержащего 28 % Cd при той же температуре:
E) 25,0
1418) При условии соотношения электродных потенциалов φZn < φCu цементация меди из растворов сульфата цинка порошком цинка:
A) возможна
1419) При условии соотношения электродных потенциалов φZn < φCu цементация олова из растворов сульфата цинка порошком цинка:
A) возможна
1420) При условии соотношения электродных потенциалов φZn < φPb цементация свинца из растворов сульфата цинка порошком цинка:
A) возможна
1501) При разделении металлов ликвацией в системе Sn – Sb при температуре фиг.точки ( f ) число равновесных фаз:
C) три
1502) При разделении компонентов ликвацией в системе NaF – AlF3 при температуре фиг.точки ( O ) число равновесных фаз:
C) три
1503) При разделении компонентов ликвацией в системе MgSO4 – Na2SO4 при температуре фиг.точки (O) число равновесных фаз:
C) три
1504) При разделении металлов ликвацией в системе Ca - Zn при температуре фиг.точки ( К ) число равновесных фаз:
A) три
1505) При разделении металлов ликвацией в системе Ca - Zn при температуре фиг.точки (К) одна из твёрдых фаз представлена компонентом:
A) Ca2Zn3
1506) При разделении металлов ликвацией в системе Pb - Zn при температуре фиг.точки ( O) твёрдая фаза представлена компонентом:
A) Zn
1507) При разделении металлов ликвацией в системе Pb - Zn при температуре фиг.точки ( O) число равновесных фаз:
A) три
1508) При разделении металлов ликвацией в системе Cu - Pb при температуре фиг.точки ( O) число равновесных жидких фаз:
E) две
1509) При разделении металлов ликвацией в системе Fe - Sn при температуре фиг.точки (K) число равновесных твёрдых фаз:
E) две
1510) При разделении металлов ликвацией в системе Fe - Sn при температуре фиг.точки (K) твёрдая фаза представлена компонентом:
B) FeSn2
1511) При разделении металлов ликвацией в системе Li - Sn при температуре фиг.точки (O) твёрдая фаза представлена компонентом:
D) Li3Sn2
1512) При разделении металлов ликвацией в системе Li - Sn при температуре фиг.точки (К) число твёрдых равновесных фаз:
B) две
1513) При разделении металлов ликвацией в системе Fe - Zn при температуре фиг.точки (O) число твёрдых равновесных фаз:
B) две
1514) При разделении металлов ликвацией в системе Sn - Zn при температуре фиг.точки (O) число твёрдых равновесных фаз:
B) две
1515) При разделении металлов ликвацией в системе Li - Mg при температуре фиг.точки (O) число твёрдых равновесных фаз:
E) одна
1516) При разделении металлов ликвацией в системе Fe - Zr при температуре фиг.точки (O) число твёрдых равновесных фаз:
B) две
1517) При рафинировании железа ликвацией в системе Fe - P при температуре фиг.точки (f) число твёрдых равновесных фаз:
B) две
1518) При рафинировании кадмия от ртути ликвацией в системе Cd - Hg при температуре фиг.точки (O) число твёрдых равновесных фаз:
C) две
1519) При рафинировании железа от сурьмы ликвацией в системе Fe - Sb при температуре фиг.точки (O) число равновесных фаз:
A) три
1520) При разделении свинца и магния ликвацией в системе Pb - Mg при температуре фиг.точки (O) число равновесных фаз:
A) три
1601) Состав жидкой фазы системы кальций - цинк при температуре фиг.точки (К), % по массе кальция:
D) 17
1602) Выход жидкой фазы системы кальций - цинк при приближении к температуре фиг.точки (К) при кристаллизации, % по массе на 100 кг сплава:
E) 75
1603) Состав свинцовой жидкой фазы системы свинец - цинк при температуре фиг.точки (О), % по массе свинца:
E) 98
1604) Выход свинцовой жидкой фазы системы свинец - цинк при приближении к температуре фиг.точки (О) при охлаждении, % по массе на 100 кг сплава (»):
D) 60
1605) Состав цинковой жидкой фазы системы свинец - цинк при температуре фиг.точки (О), % по массе свинца:
A) 0,5
1606) Выход цинковой жидкой фазы системы свинец - цинк при приближении к температуре фиг.точки (О) при охлаждении, % по массе на 100 кг сплава (»):
B) 40
1607) Состав жидкой фазы системы кальций - висмут при температуре фиг. точки (О) при кристаллизации, % по молям висмута (»):
D) 83
1608) Выход свинцовой жидкой фазы системы медь-свинец при приближении к температуре фиг.точки (О) при кристаллизации, % по молям на 100 молей сплава:
C) 70
1609) Состав медной жидкой фазы системы медь-свинец при температуре фиг.точки (О), % по молям свинца:
B) 14,7
1610) Выход медной жидкой фазы системы медь-свинец при приближении к температуре фиг.точки (О) при охлаждении, % по молям на 100 молей сплава:
A) 30
1611) Состав жидкой фазы системы железо-олово при температуре фиг.точки (К), % по массе железа:
A) 1,0
1612) Выход жидкой фазы системы железо-олово при приближении к температуре фиг.точки (К) при кристаллизации, % по массе на 100 кг сплава (»):
B) 20
1613) Состав жидкой фазы системы свинец-олово при температуре фиг.точки (О), % по массе олова:
B) 64,9
1614) Выход жидкой фазы системы олово-свинец при приближении к температуре фиг.точки (О) рис.5 при кристаллизации, % по массе на 100 кг сплава:
D) 50
1615) Состав жидкой фазы системы алюминий-кремний при температуре фиг.точки (0), % по массе кремния:
B) 11,7
1616) Выход жидкой фазы системы натрий-висмут при приближении к температуре фиг.точки (О) при кристаллизации, % по массе на 100 кг сплава(»):
E) 90
1617) Состав жидкой фазы системы натрий - висмут при температуре фиг.точки (о), % по молям висмута:
D) 53
1618) Выход жидкой фазы системы оксид динатрия – диоксид кремния при приближении к температуре фиг.точки (О) при кристаллизации, % по массе на 100 кг расплава:
C) 55
1619) Состав жидкой фазы системы никель-оксид никеля точки при температуре точки (О), % по молям никеля (рис. 14)
E) 99
1620) Выход жидкой фазы системы приприближении к температуре фиг.точки (О)при кристаллизации, % по молям на 100 молей сплава фторид натрия – трифторид алюминия
E) 45
1701) При разделении компонентов системы алюминий – сурьма (рис.12) при температуре фиг. точки ( О ) по вариантности систему называют:
A) нонвариантной
1702) При разделении компонентов системы оксид динатрия- диоксид кремния (рис.16) при температуре фиг. точки ( О ) по вариантности систему называют:
C) инвариантной
1703) При разделении компонентов системы оксид димеди - медь (рис.13) при температуре фиг. точки (О) по вариантности систему называют:
E) нонвариантной
1704) При разделении компонентов системы оксид никеля-никель (рис.14) при температуре фиг. точки
( О ) по вариантности систему называют:
B) инвариантной
1705) При разделении компонентов системы оксид кальция- диоксид кремния (рис.17) при температуре фиг. точки (О) по вариантности систему называют:
B) нонвариантной
1706) При разделении компонентов системы свинец - цинк при температуре фиг. точки (О) по вариантности систему называют:
D) нонвариантной
1707) При разделении компонентов системы кальций - висмут (рис.8) при температуре фиг. точки (О) по вариантности систему называют:
D) инвариантной
1708) При разделении компонентов системы дихлорид магния – хлорид калия (рис.9) при температуре фиг. точки (О) по вариантности систему называют:
D) нонвариантной
1709) При разделении компонентов системы натрий - висмут (рис.10) при температуре фиг. точки (О) по вариантности систему называют:
E) нонвариантной
1710) При разделении компонентов системы магний - сурьма (рис.11) при температуре фиг. точки (О) по вариантности систему называют:
E) инвариантной
1711) При разделении компонентов системы алюминий- кремний (рис.7) при температуре фиг. точки (О) по вариантности систему называют:
E) нонвариантной
1712) При разделении компонентов системы цинк-олово (рис.6) при температуре фиг. точки ( ) по вариантности систему называют:
E) инвариантной
1713) При разделении компонентов системы свинец-олово (рис.5) при температуре фиг. точки (О) по вариантности систему называют:
E) нонвариантной
1714) При разделении компонентов системы железо-олово (рис.4) при температуре фиг. точки (К) по вариантности систему называют:
E) инвариантной
1715)При разделении компонентов системы железо-олово (рис.4) при температуре фиг. точки (О) по вариантности систему называют:
C) бивариантной
1716) При разделении компонентов системы медь-свинец (рис.3) при температуре фиг. точки (О) по вариантности систему называют:
E) инвариантной
1717) При разделении компонентов системы оксид динатрия- диоксид кремния (рис.16) при температуре фиг. точки (О) по вариантности систему называют:
E) инвариантной
1718) При разделении компонентов системы кальций-цинк (рис.1) при температуре фиг. точки (О) по вариантности систему называют:
E) инвариантной
1719) При разделении компонентов системы свинец-магний при температуре фиг. точки ( ) по вариантности систему называют:
E) инвариантной
1720) При разделении компонентов системы магний-свинец при температуре фиг. точки ( ) по вариантности систему называют:
E) инвариантной
1801) Состав шлака, соответствующий фиг. точке (О), % по массе SiO2 :
C) 23
1802) Состав шлака в системе Al2O3–SiO2- CaO, соответствующий фиг. точке (О) (геленит), % по массе Al2O3(≈):
E) 37
1803) Состав шлака в системе Al2O3–SiO2- CaO, соответствующий фиг. точке (О), % по массе CaO:
D) 40
1804) Состав конгруентно плавящегося химического соединения Al2O3*2SiO2* CaO (анортит), соответствующий фиг. точке (А), % по молям CaO :
D) 25
1805) Состав конгруентно плавящегося химического соединения Al2O3*2SiO2* CaO (анортит), соответствующий фиг. точке (А), % по молям Al2O3:
D) 25
1806) Состав конгруентно плавящегося химического соединения Al2O3*2SiO2* CaO (анортит), соответствующий фиг. точке (А), % по молям SiO2 :
D) 50
1807) Состав конгруентно плавящегося химического соединения Al2O3*SiO2*2CaO , соответствующий фиг. точке (О), % по молям SiO2 :
C) 25
1808) Состав конгруентно плавящегося химического соединения Al2O3*SiO2*2CaO , соответствующий фиг. точке (О), % по молям СаО :
E) 50
1809) Состав конгруентно плавящегося химического соединения Al2O3*SiO2*2CaO (геленит) , соответствующий фиг. точке (О), % по молям Al2O3 :
C) 25
1810) Состав шлака в системе Al2O3–SiO2- CaO, соответствующий фиг. точке (A), % по массе CaO :
C) 20
1811) Состав шлака Al2O3–SiO2- CaO, соответствующий фиг. точке (A), % по массе
D) 40
1812) Число фазовых превращений при охлаждении шлака в системе Na2O-SiO2, отвечающего содержанию диоксида кремния 48 % по массе:
B) два
1813) Число изотермических превращений при охлаждении расплава конгруентно плавящегося химического соединения Al2O3*SiO2*2CaO , соответствующий фиг. точке (О), до полной кристаллизации:
A) одно
1814) Число изотермических превращений при охлаждении расплава конгруентно плавящегося химического соединения Al2O3*2SiO2*CaO , соответствующий фиг. точке (А), до полной кристаллизации:
A) одно
1815) Число фазовых превращений при охлаждении расплавленного шлака состава тройной эвтектики
B) два
1516) Шлак состава, отвечающего соединению 2CaO∙SiO2 (рис. 17), плавится:
B) конгруентно
1817) Состав тройной эвтектики трехкомпонентной системы Al2O3-SiO2-CaO , соответствующий фиг. точке (e), % по массе Al2O3:
B) 15
1818) Cостав тройной эвтектики трехкомпонентной системы Al2O3-SiO2-CaO , соответствующий фиг. точке (e), % по массе SiO2:
D) 60
1819) Массы компонентов, соответствующих составам точек (e) и (А) и образующих шлаки, составы которых лежат на линии e – A трехкомпонентной системы Al2O3-SiO2-CaO определяются:
A) по правилу рычага
1820) Массы анортита и геленита, образующие шлаки, составы которых лежат на линии
О – A трехкомпонентной системы Al2O3-SiO2-CaO определяются:
A) по правилу рычага
1901) Состав свинцовой фазы, находящейся в равновесии со штейном, соответствующий фиг. точке (5), % по массе свинца:
E) 95
1902) Состав штейна, находящегося в равновесии со свинцовой фазой, для расплава соответствующего фиг. точке (5), % по массе железа:
A) 5,0
1903) Состав штейна, находящегося в равновесии со свинцовой фазой, для расплава соответствующего фиг. точке (5), % по массе серы:
E) 95
1904) Состав штейна, находящегося в равновесии со свинцовой фазой, для расплава соответствующего фиг. точке (8), % по массе серы:
B) 25
1905) Состав штейна, находящегося в равновесии со свинцовой фазой, для расплава соответствующего фиг. точке (8), % по массе железа:
D) 75
1906) Состав металлической фазы, находящейся в равновесии со штейном, для сплава, отвечающего фиг. точке (О) рис.19, % по массе серы:
B) 27
1907) Состав штейна, находящегося в равновесии со свинцовой фазой, для расплава соответствующего фиг. точке (8), % по массе свинца:
A) 5,0
1908) Масса штейна, находящегося в равновесии со свинцовой фазой, для расплава соответствующего фиг. точке (8), кг на 100 кг расплава (≈):
D) 70
1909) Масса свинцовой фазы, находящейся в равновесии со штейновой фазой, для расплава соответствующего фиг. точке (6), кг на 100 кг расплава (≈):
B) 13
1910) Масса штейновой фазы, находящейся в равновесии со свинцовой фазой, для расплава соответствующего фиг. точке (6), кг на 100 кг расплава (≈):
D) 85
1911) Состав штейна, находящегося в равновесии со свинцовой фазой, для расплава соответствующего фиг. точке (6), % по массе железа (≈):
D) 85
1912) Состав штейна, находящегося в равновесии со свинцовой фазой, для расплава соответствующего фиг. точке (6), % по массе свинца (≈):
C) 30
1913) Состав свинцовой фазы, находящейся в равновесии со штейновой фазой, для расплава соответствующего фиг. точке (6), % по массе свинца(≈):
Е) 95
1914) Состав свинцовой фазы, находящейся в равновесии со штейновой фазой, для расплава соответствующего фиг. точке (6), % по массе железа(≈):
A) 2,0
1915) Состав свинцовой фазы, находящейся в равновесии со штейновой фазой, для расплава соответствующего фиг. точке (6), % по массе сере (≈):
A) 2,0
1916) Масса штейновой фазы, находящейся в равновесии со свинцовой фазой, для расплава соответствующего фиг. точке (4), кг на 100 кг расплава (≈):
C) 60
1917) Масса свинцовой фазы, находящейся в равновесии со штейновой фазой, для расплава соответствующего фиг. точке (4), кг на 100 кг расплава (≈):
C) 40
1918) Состав свинцовой фазы, находящейся в равновесии со штейновой фазой, для расплава соответствующего фиг. точке (4), % по массе сере (≈):
A) 3,0
1919) Состав свинцовой фазы, находящейся в равновесии со штейновой фазой, для расплава соответствующего фиг. точке (4), % по массе железа (≈):
A) 2,0
1920) Состав свинцовой фазы, находящейся в равновесии со штейновой фазой, для расплава соответствующего фиг. точке (6), % по массе свинца (≈):
E) 95
2001) Состав шихты (Pb-Fe-S) массой 100 кг, необходимой для получения 40 кг свинцовой фазы, находящейся в равновесии со штейновой фазой, содержащей 25% по массе серы (≈) соответствует фиг. точке:
A) 4
2002) Состав шихты из компонентов Al2O3–SiO2- CaO для получения шлака, соответствующего составу тройной эвтектики фиг. точки (e), % по массе CaO :
D) 40
2003) Состав шихты из компонентов Al2O3–SiO2- CaO для получения шлака, соответствующий фиг. точке (О) (геленит), % по массе Al2O3(≈):
E) 37
2004) Состав шихты из компонентов Na2O, SiO2 для получения шлака, соответствующего составу двойной эвтектики – рис.16, % по массе Na2O:
C) 57
2005) Состав шихты из компонентов Na2O, SiO2 для получения шлака, соответствующего составу двойной эвтектики – рис.16, % по массе Na2O:
C) 37
2006) Состав шихты из компонентов Al2O3–SiO2- CaO для получения шлака, соответствующий фиг. точке (О) (геленит), % по массе SiO2(≈):
E) 23
2007) Состав шихты из компонентов Na2O, SiO2 для получения шлака, соответствующего составу двойной эвтектики –рис.16, % по массе Na2O:
C) 25
2008) Состав шихты из компонентов Na2O, SiO2 для получения шлака, соответствующего составу двойной эвтектики – рис.16, % по массе SiO2:
C) 43
2009) Состав шихты из компонентов Na2O, SiO2 для получения шлака, соответствующего составу двойной эвтектики –рис.16, % по массе SiO2:
C) 75
2010) Состав шихты из компонентов Na2O, SiO2 для получения шлака, соответствующего составу двойной эвтектики –рис.16, % по массе SiO2:
C) 63
2011) Состав шихты (Pb-Fe-S) массой 100 кг, необходимой для получения 60 кг штейновой фазы, содержащей 25% по массе серы (≈), находящейся в равновесии со свинцовой фазой, соответствует фиг. точке:
A) 4
2012) Состав шихты (Pb-Fe-S) массой 100 кг, необходимой для получения 47 кг штейновой фазы, содержащей 20 % по массе серы (≈), находящейся в равновесии со свинцовой фазой, соответствует фиг. точке:
B) 7
2013) Состав шихты (Pb-Fe-S) массой 100 кг, необходимой для получения 85 кг штейновой фазы, содержащей 10% по массе серы (≈), находящейся в равновесии со свинцовой фазой, соответствует фиг. точке:
E) 9
2014) Состав шихты (Pb-Fe-S) массой 100 кг, необходимой для получения 15 кг свинцовой фазы, содержащей 10% по массе серы (≈), находящейся в равновесии с штейновой фазой, содержащей 10% по массе серы (≈), соответствует фиг. точке:
E) 9
2015) Состав шихты из компонентов СаО, SiO2 для получения шлака, соответствующего составу двойной эвтектики – рис.17, % по массе SiO2
E) 97
2016) Состав шихты из компонентов СаО, SiO2 для получения шлака, соответствующего составу двойной эвтектики – рис.17, % по массе SiO2
E) 64
2017) Состав шихты из компонентов СаО, SiO2 для получения шлака, соответствующего составу двойной эвтектики – рис.17, % по массе SiO2
E) 45
2018) Состав шихты из компонентов СаО, SiO2 для получения шлака, соответствующего составу двойной эвтектики – рис.17, % по массе SiO2
E) 35
2019) Состав шихты из компонентов СаО, SiO2 для получения шлака, соответствующего составу двойной эвтектики – рис.17, % по массе СаО:
A) 3
2020) Состав шихты из компонентов СаО, SiO2 для получения шлака, соответствующего составу двойной эвтектики – рис.17, % по массе СаО:
A) 3